同型光熱發(fā)電機(jī)并聯(lián)聚合對光熱發(fā)電場振蕩穩(wěn)定性影響

賴林琛 周 強(qiáng) 杜文娟 王 楊 王海風(fēng)

同型光熱發(fā)電機(jī)并聯(lián)聚合對光熱發(fā)電場振蕩穩(wěn)定性影響

賴林琛1周 強(qiáng)2杜文娟1王 楊1王海風(fēng)1

（1．四川大學(xué)電氣工程學(xué)院 成都 610065 2．國網(wǎng)甘肅省電力公司電力科學(xué)研究院 蘭州 730050）

該文研究了并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)群聚合對光熱發(fā)電場振蕩穩(wěn)定性的影響，發(fā)現(xiàn)并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加時，與光熱發(fā)電機(jī)勵磁系統(tǒng)相關(guān)的振蕩模式在復(fù)平面上向右移動，給光熱發(fā)電場帶來失穩(wěn)風(fēng)險。文中采用勞斯穩(wěn)定判據(jù)，進(jìn)一步分析證實并解釋了這一發(fā)現(xiàn)的機(jī)理。該文首先給出了光熱發(fā)電機(jī)組線性化模型，進(jìn)而建立了含臺并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)的光熱發(fā)電場線性化模型；然后，在光熱發(fā)電機(jī)模型相同的條件下，采用相似變換推導(dǎo)了光熱發(fā)電場等效模型，分析了并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加給光熱發(fā)電場帶來振蕩失穩(wěn)的風(fēng)險，通過算例演示了隨著并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量的增加，光熱發(fā)電場的勵磁振蕩模式在復(fù)平面上向右移動，導(dǎo)致光熱發(fā)電場振蕩失穩(wěn)，探討了光熱發(fā)電機(jī)運(yùn)行狀態(tài)不同時等效模型的適用性；最后通過理論分析表明，光熱發(fā)電機(jī)機(jī)電振蕩模式不受并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加的影響，從而證明和解釋了勵磁振蕩模式失穩(wěn)的機(jī)理。

光熱發(fā)電機(jī) 動態(tài)聚合 振蕩穩(wěn)定性 光熱發(fā)電場

0 引言

作為太陽能發(fā)電中的新興產(chǎn)業(yè)，光熱發(fā)電正在全球范圍內(nèi)得到快速發(fā)展與廣泛應(yīng)用[1-3]。據(jù)世界能源署預(yù)計，2020年美國和歐洲光熱發(fā)電量可占發(fā)電總量的3%，2025年全世界光熱裝機(jī)容量將達(dá)到22GW，2050年全世界光熱發(fā)電量可占全球總發(fā)電量的11.3%[4]。大規(guī)模光熱發(fā)電機(jī)（Concentrating Solar Power, CSP）并網(wǎng)將給電力系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性問題帶來挑戰(zhàn)?？紤]到光熱機(jī)組容量較小，大規(guī)模光熱接入系統(tǒng)模型階數(shù)會隨并入機(jī)組數(shù)量的增加而增高[5]。為降低檢測振蕩增長風(fēng)險的復(fù)雜性和計算負(fù)擔(dān)，通常需要使用聚合動態(tài)模型。

光熱機(jī)組與傳統(tǒng)的火電機(jī)組均使用傳統(tǒng)的汽輪機(jī)進(jìn)行發(fā)電，故它們的動態(tài)特性相似。同步發(fā)電機(jī)的聚合方法早已有了較多的研究，其中有基于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子同擺的最基本的同調(diào)等值法[6]。在同調(diào)等值法的相關(guān)機(jī)群參數(shù)聚合中常用的是頻域聚合法[7]，后來基于加權(quán)法的發(fā)電機(jī)及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)詳細(xì)模型參數(shù)聚合的實用方法被提出[8]。雖然光熱發(fā)電技術(shù)在向著提升單機(jī)容量的方向努力發(fā)展[9]，但就目前情況而言，光熱機(jī)群單機(jī)容量較小，相較于傳統(tǒng)同步機(jī)數(shù)量較少的聚合臺數(shù)[10]，光熱發(fā)電機(jī)聚合臺數(shù)更多。且光熱發(fā)電通常采用集中接入的方式，即首先通過集電網(wǎng)絡(luò)將光熱發(fā)電機(jī)組輸出功率匯集至匯流母線，再通過外送系統(tǒng)集中送出，光熱發(fā)電系統(tǒng)這一結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與傳統(tǒng)多機(jī)電力系統(tǒng)不同。

新能源發(fā)電技術(shù)中，與光熱發(fā)電機(jī)類似的單機(jī)容量較小、采用集中接入方式的風(fēng)力發(fā)電機(jī)和光伏發(fā)電機(jī)的聚合方法有了較多的研究[11-14]。主要有容量加權(quán)平均法和參數(shù)辨識法，可以用單個發(fā)電機(jī)導(dǎo)出發(fā)電場的聚合動態(tài)表示。容量加權(quán)平均法是根據(jù)發(fā)電場中單個發(fā)電機(jī)的加權(quán)參數(shù)計算聚合后的參數(shù)[15-17]。參數(shù)識別方法[18]是最小化發(fā)電場與聚合后的發(fā)電機(jī)在發(fā)電場公共耦合點(diǎn)上的動態(tài)差異。還有研究提出將多機(jī)系統(tǒng)解耦為若干個單機(jī)子系統(tǒng)的方法，文獻(xiàn)[19-20]從頻域角度推導(dǎo)了可用于簡化風(fēng)電場和光伏電場穩(wěn)定性分析的等效方法；文獻(xiàn)[21]從時域角度提出考慮風(fēng)電場規(guī)模的等效方法，并發(fā)現(xiàn)了隨著風(fēng)電場規(guī)模的擴(kuò)大，系統(tǒng)存在著振蕩失穩(wěn)的風(fēng)險。這兩種方法本質(zhì)相同且對于簡化大規(guī)模發(fā)電場穩(wěn)定性問題的分析十分有效。而光熱發(fā)電機(jī)與風(fēng)機(jī)不同，其并網(wǎng)不通過換流器，多個工程實例均采用發(fā)電機(jī)—變壓器—線路組單元接線方式并網(wǎng)[9]，光熱發(fā)電場是否存在與風(fēng)電場類似的穩(wěn)定性問題仍待研究。

1 同型光熱發(fā)電機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)聚合模型

1.1 光熱發(fā)電機(jī)動態(tài)模型

文獻(xiàn)[26]給出了面向控制的光熱發(fā)電機(jī)數(shù)學(xué)模型，分別對光熱發(fā)電機(jī)各子系統(tǒng)進(jìn)行了不同時間尺度下的研究。為研究光熱發(fā)電機(jī)并網(wǎng)系統(tǒng)的振蕩穩(wěn)定性，在文獻(xiàn)[26]的基礎(chǔ)上進(jìn)行一些合理的修改，本文將光熱發(fā)電機(jī)的聚光集熱子系統(tǒng)、蓄熱子系統(tǒng)、發(fā)電子系統(tǒng)聯(lián)系起來，得到了可用于電力系統(tǒng)振蕩穩(wěn)定性研究的光熱發(fā)電機(jī)模型。太陽能光熱發(fā)電的主要原理如圖1所示，通過反射太陽光到太陽能接收器進(jìn)行太陽能的采集，利用傳熱工質(zhì)（Heat Transfer Fluid, HTF）傳遞、儲存熱量，再通過換熱裝置使鍋爐提供高壓過熱蒸汽驅(qū)動傳統(tǒng)的汽輪機(jī)進(jìn)行發(fā)電。

圖1 光熱發(fā)電原理

1.1.1 聚光集熱、蓄熱子系統(tǒng)模型

光熱發(fā)電機(jī)的聚光集熱子系統(tǒng)和蓄熱子系統(tǒng)模型如圖2所示。

圖2 集熱與蓄熱子系統(tǒng)模型

集熱子系統(tǒng)中，傳熱工質(zhì)從接收器入口開始向出口流動，并在接收器中吸收來自太陽的熱量，最終經(jīng)管道流入蓄熱子系統(tǒng)。蓄熱子系統(tǒng)中，HTF從熱罐流出，經(jīng)過換熱器將熱量傳至鍋爐，換熱后的HTF流入冷罐并被繼續(xù)送至集熱子系統(tǒng)。

1）聚光集熱子系統(tǒng)模型

接收器中，熱量的傳遞主要發(fā)生在導(dǎo)管（tube）和HTF之間。

接收器入口處的熱力學(xué)過程為：導(dǎo)管接收反射鏡聚集的太陽光的熱量，并傳遞至管中的HTF；對于HTF，其吸收的熱量來自導(dǎo)管，在其流動的過程中也會散失部分熱量；故太陽能接收器入口處熱力學(xué)動態(tài)方程為

接收器出口處的熱力學(xué)過程與接收器入口處相同，故其熱力學(xué)動態(tài)方程為

式中，下標(biāo)ot表示接收器出口處導(dǎo)管的物理量；下標(biāo)oh表示接收器出口處HTF的物理量。

式（1）、式（2）構(gòu)成了光熱發(fā)電機(jī)聚光集熱子系統(tǒng)的熱力學(xué)模型。

2）蓄熱子系統(tǒng)模型

由圖2中蓄熱子系統(tǒng)部分熱量流動框圖可知，熱罐、冷罐的溫度的變化主要由流入HTF帶來熱量和流出HTF帶走熱量的差值決定，且流入的HTF和流出的HTF的質(zhì)量可認(rèn)為是恒等的，故可得描述蓄熱子系統(tǒng)熱力學(xué)過程的動態(tài)方程為

3）聚光集熱及蓄熱子系統(tǒng)模型

由圖2可知，太陽能接收器中，HTF的流入流出導(dǎo)致的熱量變化為流入接收器入口處與流出接收器出口處HTF熱量的差值；HTF從接收器中流出，經(jīng)過管道流入熱罐過程中存在熱量損耗；換熱器向鍋爐注入的熱量為流入和流出換流器HTF熱量的差值，故可得

為了計算方便，在實際處理時近似地認(rèn)為太陽能接收器入口處HTF的溫度與流入其中的HTF的溫度相等，太陽能接收器出口處HTF的溫度與從其流出的HTF的溫度相等，熱罐中HTF的溫度與從其流出的HTF的溫度相等，即

式（1）～式（5）共同構(gòu)成了太陽能光熱發(fā)電機(jī)的熱力學(xué)部分模型，即聚光集熱子系統(tǒng)及蓄熱子系統(tǒng)的模型。

1.1.2 發(fā)電子系統(tǒng)模型

光熱發(fā)電機(jī)的發(fā)電子系統(tǒng)模型采用文獻(xiàn)[26]中給出的可用于研究振蕩穩(wěn)定性的發(fā)電子系統(tǒng)模型及參數(shù)，包含發(fā)電機(jī)的磁鏈5階、軸系六質(zhì)塊12階及勵磁系統(tǒng)3階方程，該模型與傳統(tǒng)同步機(jī)模型基本相同，故發(fā)電子系統(tǒng)非線性動態(tài)模型不做贅述，僅給出線性化模型，即

圖3 調(diào)速器控制模型

從圖3可以得到調(diào)速器的線性化動態(tài)方程為

1.1.3 鍋爐部分模型

1.1.4 光熱發(fā)電機(jī)線性化模型

由此前的建模過程可知，光熱發(fā)電機(jī)的集熱蓄熱子系統(tǒng)和發(fā)電子系統(tǒng)可以直接簡單地通過鍋爐能量轉(zhuǎn)換模型聯(lián)系起來，將二者互聯(lián)可得整個光熱發(fā)電機(jī)的數(shù)學(xué)模型。

將式（10）線性化可得

將式（1）～式（5）線性化可得

將式（11）～式（14）與式（6）～式（9）結(jié)合，可得到光熱發(fā)電機(jī)線性化模型為

1.2 并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)等效模型

光熱發(fā)電機(jī)并聯(lián)聚合方法參考文獻(xiàn)[21]中提出的聚合方法。

由圖4可得到并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)群的狀態(tài)空間模型為

其中

式中，為等效后得到的新的狀態(tài)變量組成的向量為2×2的單位矩陣。

式（18）稱為并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)群的等效模型。觀察式（18）可以發(fā)現(xiàn)，圖4中所示的系統(tǒng)可以由圖5和圖6表示的個獨(dú)立的等效子系統(tǒng)。

圖5 前N-1個等效子系統(tǒng)

圖6 第個等效子系統(tǒng)

由圖6所示的第個等效子系統(tǒng)模型，還可得用于非線性仿真分析的光熱發(fā)電機(jī)群聚合模型，具體如圖7所示。本節(jié)此前的推導(dǎo)中不涉及外部電力系統(tǒng)，圖7中外部電力系統(tǒng)模型和參數(shù)同圖4。對于光熱發(fā)電場，其線性化模型仍如式（18）所示，因此，圖7中光熱發(fā)電機(jī)模型和參數(shù)同圖4。但是，光熱發(fā)電機(jī)與外部電力系統(tǒng)之間的接口處（即圖7中的母線C處）的電壓和電流，應(yīng)做相應(yīng)的修改，詳細(xì)情況見附錄。

圖7 光熱發(fā)電場聚合模型

2 計算分析及仿真

圖8 具有光熱發(fā)電場的電力系統(tǒng)

2.1 等效模型

首先，利用式（18）所示等效模型計算并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)群的振蕩模式。計算結(jié)果列于表1的前兩列。

表1 5臺光熱發(fā)電機(jī)并聯(lián)并網(wǎng)模型振蕩模式計算結(jié)果

Tab.1 Computational results of oscillation modes of group of five CSP generators in parallel connection in the power system

然后，采用式（17）所示全階模型計算并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)的振蕩模式。計算結(jié)果見表1中的第三列，其中后綴（×4）表示有四個相同的振蕩模式。

對比表1中三列的結(jié)果可知，等效模型可有效反映原光熱發(fā)電場的振蕩模式，驗證了1.2節(jié)給出的等效模型的有效性。

圖9 特征值對應(yīng)的參與因子

2.2 并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量影響

本節(jié)研究并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加對示例電力系統(tǒng)中的影響。當(dāng)并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加時，斷開圖8中相同數(shù)量的并網(wǎng)光熱發(fā)電場其余部分的光熱發(fā)電機(jī)。因此，當(dāng)并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)的數(shù)量增加時，光熱發(fā)電場整體穩(wěn)態(tài)輸出潮流保持不變。

表2 特征值的運(yùn)動趨勢指標(biāo)

Tab.2 Index of movement trend of eigenvalues

圖10 并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加時的根軌跡

圖11 并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加時～的根軌跡

圖12 時非線性仿真結(jié)果

2.3 發(fā)電機(jī)動態(tài)存在差異

2.1節(jié)和2.2節(jié)是針對發(fā)電機(jī)動態(tài)相同時的研究，說明了聚合模型的有效性。本小節(jié)將發(fā)電機(jī)的參數(shù)設(shè)置為不同，以此對聚合模型的適用性進(jìn)行評估。為針對隨著并聯(lián)發(fā)電機(jī)數(shù)量增加而可能失穩(wěn)的與勵磁系統(tǒng)相關(guān)的振蕩模式，將各發(fā)電機(jī)勵磁系統(tǒng)的參數(shù)設(shè)置為不同，并且各發(fā)電機(jī)的出力設(shè)置為不同。

圖13 時非線性仿真結(jié)果

圖14 不同參數(shù)情況下的根軌跡

由圖14可知，當(dāng)=13時，情況一、情況二及聚合模型得到的特征值均位于復(fù)平面右半部分，這將導(dǎo)致系統(tǒng)振蕩失穩(wěn)。說明當(dāng)發(fā)電機(jī)動態(tài)有一定差異時，聚合模型仍能在一定程度上反映系統(tǒng)可能存在的失穩(wěn)風(fēng)險。

最后通過非線性仿真驗證上述結(jié)論。仿真中擾動設(shè)置為：0.5s時，光熱發(fā)電場其余部分的光熱發(fā)電機(jī)出力增加10%，并于50ms內(nèi)恢復(fù)。仿真結(jié)果如圖15所示。

圖15 不同參數(shù)情況下的非線性仿真結(jié)果

可以看出，=13時情況一、情況二、聚合模型對應(yīng)的曲線均隨時間發(fā)散，系統(tǒng)振蕩失穩(wěn)，再次驗證了聚合模型在發(fā)電機(jī)動態(tài)存在一定差異時對系統(tǒng)振蕩失穩(wěn)風(fēng)險的判定具有一定適用性。

3 系統(tǒng)穩(wěn)定性分析

2.2節(jié)的研究發(fā)現(xiàn)，隨著并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加，僅與勵磁系統(tǒng)相關(guān)的振蕩模式可能移動到復(fù)平面右半部分，而與軸系相關(guān)的振蕩模式均位于復(fù)平面左半部分，不會導(dǎo)致系統(tǒng)振蕩失穩(wěn)。下面將對此給出理論解釋。

從圖6中的聚合模型可知，臺光熱發(fā)電機(jī)并聯(lián)構(gòu)成機(jī)群可以由一臺光熱發(fā)電機(jī)等效。現(xiàn)考慮一臺光熱發(fā)電機(jī)接入無窮大母線的情況，具體如圖16所示。

圖16 單臺光熱發(fā)電機(jī)接入無窮大節(jié)點(diǎn)

忽略線路電阻，采用發(fā)電機(jī)經(jīng)典模型，即僅含發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子運(yùn)動方程，可得系統(tǒng)狀態(tài)空間表示形式為

其中

式（20）也可寫為

其中

式（21）所示系統(tǒng)特征方程為

由式（22）構(gòu)建的系統(tǒng)勞斯表見表3。表3中第一列元素均為正。根據(jù)勞斯穩(wěn)定判據(jù)，當(dāng)表3中，第一列所有元素值均大于零時，系統(tǒng)穩(wěn)定。因此并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量增加不會導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)。

表3 勞斯表

Tab.3 Routh table

結(jié)合2.2節(jié)的算例分析結(jié)果，在光熱發(fā)電機(jī)中存在兩種振蕩模式：一種是與發(fā)電機(jī)軸系相關(guān)的機(jī)電振蕩模式；另一種是與勵磁系統(tǒng)相關(guān)的振蕩模式。式（22）表明并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量的變化不會導(dǎo)致機(jī)電振蕩模式進(jìn)入復(fù)平面右半部分，故可能失穩(wěn)的只有與勵磁系統(tǒng)相關(guān)的振蕩模式，這一結(jié)論與算例分析結(jié)果完全一致。

4 結(jié)論

本文研究了并聯(lián)同型光熱發(fā)電機(jī)接入對光熱發(fā)電場振蕩穩(wěn)定性的影響。所建立模型的計算結(jié)果與仿真分析表明了全階模型和等效模型的一致性。

基于等效子系統(tǒng)模型的表示形式和算例分析，重點(diǎn)探討了并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量變化對光熱發(fā)電機(jī)群振蕩穩(wěn)定性的影響，得出以下結(jié)論：

1）光熱發(fā)電機(jī)群內(nèi)并聯(lián)機(jī)組數(shù)量變化會導(dǎo)致聚合模型振蕩模式中與勵磁系統(tǒng)相關(guān)的振蕩模式在復(fù)平面上向右移動；當(dāng)并聯(lián)光熱發(fā)電數(shù)量達(dá)到一定值時，該振蕩模式可能進(jìn)入復(fù)平面右半部分，導(dǎo)致系統(tǒng)振蕩失穩(wěn)。

2）從算例中可知，當(dāng)光熱發(fā)電機(jī)群內(nèi)發(fā)電機(jī)動態(tài)存在一定差異時，聚合模型仍能在一定程度上反映出系統(tǒng)可能存在的振蕩失穩(wěn)風(fēng)險。

3）并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)群內(nèi)，與光熱發(fā)電機(jī)軸系相關(guān)的機(jī)電振蕩模式基本不受并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)數(shù)量變化的影響。理論推導(dǎo)也證明和解釋了這一結(jié)論。

本文針對并聯(lián)型光熱發(fā)電機(jī)群進(jìn)行了模型推導(dǎo)和計算仿真分析，分析結(jié)果對于目前工程實際中的大型光熱發(fā)電場的規(guī)劃運(yùn)行具有指導(dǎo)性意義。但是，隨著光熱發(fā)電技術(shù)的發(fā)展，光熱發(fā)電場的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)可能復(fù)雜化，對于其他拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，本文的研究方法存在局限性，有待進(jìn)一步研究。并且，當(dāng)光熱發(fā)電場內(nèi)發(fā)電機(jī)運(yùn)行狀態(tài)不同時，本文模型的適用性僅通過具體算例進(jìn)行了分析，該結(jié)論的普適性也有待進(jìn)一步嚴(yán)格的證明和理論分析。

附 錄

1. 線性化等效模型推導(dǎo)

通過圖4可得

由式（16）、式（A1）、式（A2），可作差得到

再由式（16）、式（A1）、式（A2），可求和得到

因此，可以引入新的狀態(tài)變量向量

由式（A3）和式（A5）得

由式（A4）和式（A5）得

其中

由式（A3）～式（A7）的推導(dǎo)表明，可以進(jìn)行以下等效狀態(tài)變量變換

其中

利用式（A8）定義的等價變換，即可得到如式（18）所示的并聯(lián)光熱發(fā)電機(jī)群的狀態(tài)空間模型。

2. 非線性仿真模型

在非線性仿真中采用聚合模型時，光熱發(fā)電機(jī)的非線性模型和參數(shù)保持不變。在光熱發(fā)電機(jī)與外部電力系統(tǒng)之間的接口處的電壓和電流，應(yīng)修改如下。

由式（A2）可得

因此，光熱發(fā)電機(jī)的輸出電流和端電壓分別為

式中，下標(biāo)0表示變量的穩(wěn)態(tài)值。

注入外部電力系統(tǒng)的電流

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Impact of Dynamic Aggregation of Same Concentrating Solar Power Generators in Parallel Connection on the Oscillation Stability of a CSP Plant

Lai Linchen1Zhou Qiang2Du Wenjuan1Wang Yang1Wang Haifeng1

（1. College of Electrical Engineering Sichuan University Chengdu 610065 China 2. State Grid Gansu Electric Power Research Institute Lanzhou 730050 China）

In this paper, the impact of concentrating solar power (CSP) generators in parallel connection on oscillation stability of a CSP plant is studied. It is found that the increase of the number of CSP generators in parallel connection may cause the oscillation mode associated with the excitation system of CSP generator to move to the right on the complex plane, which brings the risk of instability. Based on the Routh stability criterion, further analysis confirms and explains the mechanism of this discovery. Firstly, the linearized model of CSP generator is presented, and then the linearized model of CSP plant withCSP generators in parallel connection is established. Then, the equivalent model of CSP plant is derived with similar transformation under the condition that CSP generators are all the same. Then, the risk of oscillation instability caused by the increase of the number of parallel CSP generators is analyzed. An example shows that with the increase of the number of parallel CSP generators, the oscillation mode associated with the excitation system of the CSP plant moves to the right on the complex plane, resulting in the instability of the CSP plant. Then, the applicability of the equivalent model is discussed when the dynamic of the CSP generator is different. Finally, the theoretical analysis shows that the electromechanical oscillation mode of the CSP generator is not affected by the increase of the number of parallel CSP generators, thus proving and explaining the mechanism of the instability of oscillation mode associated with the excitation system.

Concentrating solar power (CSP) generator, dynamic aggregation, oscillation stability of power system, CSP plant

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.201279

TM712

甘肅省科技重大專項計劃資助項目“光熱-光伏-風(fēng)電新能源基地市場消納和調(diào)度控制關(guān)鍵技術(shù)與示范應(yīng)用”（19ZD2GA003）。

2020-09-23

2021-03-30

賴林琛 男，1996年生，碩士研究生，研究方向為新能源發(fā)電機(jī)動態(tài)模型和電力系統(tǒng)小干擾穩(wěn)定性。E-mail：609795063@qq.com

杜文娟 女，1979年生，教授，博士，研究方向為電力系統(tǒng)穩(wěn)定性分析與控制。E-mail：ddwenjuan@qq.com（通信作者）

（編輯 赫蕾）