特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端取能技術(shù)的研究與應(yīng)用

汪世平，丁志剛，李 吉，張 吉，鄧 慶

（1.南瑞集團(tuán)有限公司（國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院有限公司），南京 211106；2.國(guó)電南瑞科技股份有限公司，南京 211106）

0 引言

隨著智能電網(wǎng)的建設(shè)與發(fā)展，輸電線路電壓等級(jí)不斷提高，電網(wǎng)的分布越來(lái)越廣，輸電線路沿線氣候環(huán)境復(fù)雜，輸電線路的安全可靠運(yùn)行面臨巨大挑戰(zhàn)，輸電線路的巡視維護(hù)工作量也越來(lái)越大，推廣輸電線路在線監(jiān)測(cè)與故障診斷技術(shù)是提高線路運(yùn)行水平的必然趨勢(shì)[1]。

特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端主要用于故障定位與診斷，通過(guò)高速采樣電路采集行波數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算與分析，并將結(jié)果通過(guò)無(wú)線方式傳送至監(jiān)控主站或電力物聯(lián)網(wǎng)平臺(tái)，監(jiān)測(cè)終端本體直接安裝在一次線路的分裂導(dǎo)線上。特高壓輸電線路負(fù)載電流變化大，線路長(zhǎng)，穿越不同的氣候環(huán)境地區(qū)，這些應(yīng)用特點(diǎn)要求監(jiān)測(cè)終端能夠便捷取能且取能功率大、重量輕、體積小、易于安裝、免維護(hù)、有可靠后備電源供電等[2]。因此，能滿足這些技術(shù)需求的監(jiān)測(cè)終端供電系統(tǒng)是監(jiān)控終端長(zhǎng)期可靠運(yùn)行的重要基礎(chǔ)。

特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端設(shè)備的取能設(shè)計(jì)主要采用電流互感器取能技術(shù)[3-6]。但是電流互感器取能技術(shù)難點(diǎn)在于一次電流變化范圍寬時(shí)如何有效取能、啟動(dòng)電流如何降低、以及在一次側(cè)大電流時(shí)如何實(shí)現(xiàn)保護(hù)。針對(duì)該技術(shù)難點(diǎn)，文獻(xiàn)[7]提出采用雙線圈控制方法，限制其能量對(duì)后級(jí)的傳輸，但該方法復(fù)雜，且正常取能功率偏小，12 A 電流時(shí)只有0.2 W 左右；文獻(xiàn)[8]提出采用變換器式雙線圈控制方法，在2.5 W 負(fù)載時(shí)啟動(dòng)電流偏高，需要大于30 A；文獻(xiàn)[9]中試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，在電流99 A 時(shí)，才能輸出2.5 W，同樣存在啟動(dòng)電流偏高的問(wèn)題；文獻(xiàn)[10-12]中采用單線圈電路設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)了取能，但由于后級(jí)電源采用降壓變換電路，其輸入輸出電壓比很大時(shí)，轉(zhuǎn)換效率低，限制了其取能電流范圍和對(duì)應(yīng)的取能功率；文獻(xiàn)[13]中通過(guò)配置鋰電池解決小電流啟動(dòng)問(wèn)題，但存在鋰電池沒電時(shí)無(wú)法啟動(dòng)的可能；文獻(xiàn)[14]主要對(duì)取能互感器的材料選型及設(shè)計(jì)進(jìn)行了研究，并沒有對(duì)取能電路進(jìn)行相關(guān)研究；文獻(xiàn)[15]采用太陽(yáng)能、蓄電池方案，適合于直流輸電線路取能，用在交流輸電線路較為復(fù)雜。

本文采用單線圈取能電路，簡(jiǎn)化了TA 取能部件的設(shè)計(jì)；采用雙門檻晶閘管閉環(huán)防護(hù)電路及高啟動(dòng)電壓的反激變換電路，一方面提高了取能功率，并降低了啟動(dòng)電流，同時(shí)在大電流條件下可靠取能；另一方面由于雙門檻觸發(fā)電路的存在，解決了鉗壓電路失效條件下的供電可靠性。這種取能技術(shù)很適合特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端供電模塊可靠性高、重量輕、免維護(hù)等技術(shù)需求。

1 寬范圍TA 取能電路設(shè)計(jì)

交流特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端設(shè)備的取能電流互感器輸出側(cè)通過(guò)采用閉環(huán)控制及保護(hù)動(dòng)作雙觸發(fā)門檻晶閘管電路，在回路中引入大電流間隔性短路電路，確保大電流時(shí)變換器輸入電壓控制在一定的范圍內(nèi)，并結(jié)合后級(jí)高啟動(dòng)電壓Flyback變換器降低啟動(dòng)電流，該取能系統(tǒng)稱為寬范圍TA 取能電路。采用隔離的Flyback 變換器，可以提高系統(tǒng)的EMC（電磁兼容）特性。

寬范圍TA 取能電路由三個(gè)部分組成：取能線圈、整流鉗位、Flyback，如圖1 所示。

圖1 寬范圍TA 取能電路

圖1 中T 為鐵心，通常取能TA 是套在輸電線路上，一次側(cè)繞組匝數(shù)NP為1，取能線圈副邊繞組匝數(shù)為NS，Q1為晶閘管，Z1、Z2為TVS 管，B1為整流橋，D1、D2為防反灌二極管，R1、C1為延時(shí)防抖，Cin為儲(chǔ)能、濾波電容，F(xiàn)1為Flyback 變換器，電壓檢測(cè)和比較驅(qū)動(dòng)電路用于Cin電壓鉗位控制，檢測(cè)驅(qū)動(dòng)電路的供電直接采用高壓小電流BUCK 電路提供，驅(qū)動(dòng)電路直接在檢測(cè)比較器的輸出采用推挽式電路實(shí)現(xiàn)。TVS 管Z1的動(dòng)作值比F1設(shè)定的輸入穩(wěn)壓值VT高，其目的是當(dāng)穩(wěn)壓檢測(cè)回路失效后，TA 輸出側(cè)電壓高于Z1的動(dòng)作值時(shí)觸發(fā)晶閘管導(dǎo)通Q1，防止電壓過(guò)高損壞后級(jí)電路，同時(shí)還能持續(xù)取能，僅后級(jí)Flyback 變換器的輸入電壓從鉗位值上升到Z1的動(dòng)作值，即存在兩個(gè)動(dòng)作門檻。

Flyback 變換器F1輸入電壓范圍為（VS～VZ），啟動(dòng)電壓VS的取值與互感器設(shè)計(jì)密切相關(guān)。VZ是考慮TVS 管Z1的動(dòng)作電壓（如400 V），閉環(huán)控制的目標(biāo)電壓VT在200 V 左右，原邊控制器采用QR（準(zhǔn)諧振）控制器，減小原邊開關(guān)損耗。F1的輸出電壓設(shè)定在8 V，一方面給后備高低溫電池充電，同時(shí)通過(guò)后一級(jí)DC/DC 變換為5 V，給整個(gè)監(jiān)測(cè)終端系統(tǒng)供電。

電壓比較電路檢測(cè)Cin上的電壓，當(dāng)超過(guò)設(shè)定值時(shí)驅(qū)動(dòng)晶閘管導(dǎo)通，旁路二次側(cè)電流。晶閘管導(dǎo)通后，二次側(cè)電流全部流過(guò)晶閘管，晶閘管導(dǎo)通期間由Cin儲(chǔ)能向后級(jí)提供負(fù)載所需的能量。

對(duì)寬范圍TA 取能電路的工作原理進(jìn)行分析。如圖2 所示，根據(jù)一次側(cè)的電流不同，寬范圍TA取能電路分為三個(gè)不同的工作階段及保護(hù)動(dòng)作。圖2 中Vin為Flyback 變換器的輸入電壓，8 V 為Flyback 變換器的輸出電壓。

圖2 輸入電流與Flyback 輸入輸出電壓關(guān)系

1）Flyback 電路不工作（Flyback 不啟動(dòng)或不斷重啟）

當(dāng)一次側(cè)電流ip非常小的時(shí)候（ip遠(yuǎn)小于IK），副邊電流is=ipcosθ，給電容Cin充電，電容電壓Vin逐步上升，取能線圈原、副邊的角差θ 越來(lái)越大，激磁電流增大，is越來(lái)越小，直到為零，此時(shí)，ip=im，Vin穩(wěn)定在一個(gè)恒定的值，但電壓仍沒有達(dá)到Flyback 的啟動(dòng)電壓VS，F(xiàn)lyback 不啟動(dòng)。一次側(cè)電流ip進(jìn)一步增大后，is又由零逐漸增大，電容繼續(xù)充電，Vin達(dá)到Flyback 的啟動(dòng)電壓VS，F(xiàn)lyback 開始工作，給負(fù)載提供能量。由于此時(shí)is較小，VSIS

圖3 Flyback 電路不工作等效電路

2）Flyback 電路啟動(dòng)、鉗壓電路不工作

當(dāng)一次側(cè)電流ip大到一定程度后（IKPo/η，Vin將繼續(xù)上升，激磁電流也隨之增大，is減小，當(dāng)Vin上升到某個(gè)值VX時(shí)，滿足VXIS=Po/η，Vin將保持不變，此時(shí)Vin沒有達(dá)到設(shè)定VT，等效電路如圖4 所示。

圖4 Flyback 電路啟動(dòng)等效電路

3）Flyback 電路、鉗壓電路均工作

當(dāng)一次側(cè)電流ip較大后（ip>IT），Vin將繼續(xù)上升，激磁電流也隨之增大，但仍然滿足VSIS>Po/η，最后Vi達(dá)到設(shè)定VT，電壓比較檢測(cè)電路動(dòng)作，向晶閘管發(fā)出驅(qū)動(dòng)信號(hào)，晶閘管Q1動(dòng)作，將Vin鉗位在VT，取能線圈相當(dāng)于短路，后級(jí)F1模塊需要的能量由Cin提供。此時(shí)，副邊電流is經(jīng)過(guò)副邊整流器B1和晶閘管Q1形成短路電流。在此期間，電容Cin電壓逐漸下降，當(dāng)下降到低于VT后，比較檢測(cè)電路關(guān)閉驅(qū)動(dòng)信號(hào)，晶閘管反向關(guān)斷后，取能線圈輸出給電容Cin充電同時(shí)給F1供電，直到電容Cin電壓Vin再次高于VT，檢測(cè)電路再次發(fā)出驅(qū)動(dòng)信號(hào)，周而復(fù)始，使電容電壓穩(wěn)定在VT。Q1動(dòng)作后的等效電路如圖5 所示。

圖5 Q1 導(dǎo)通時(shí)等效電路

4）檢測(cè)電路失效時(shí)保護(hù)電路工作

由于正常工作時(shí)，Cin承受比較高的電壓，并且要具備一定的容量，因此通常采用電解電容，為了防止閉環(huán)電路異常導(dǎo)致Cin承受的電壓過(guò)高而爆炸，需要采取保護(hù)措施，即雙觸發(fā)門檻晶閘管電路。當(dāng)一次側(cè)電流遠(yuǎn)大于IT，電壓檢測(cè)電路工作異常時(shí)，不能可靠將目標(biāo)電壓鉗位，Vin將繼續(xù)上升，直到達(dá)到保護(hù)動(dòng)作電壓VZ，穩(wěn)壓管Z1動(dòng)作，晶閘管Q1門極驅(qū)動(dòng)開通，取能線圈輸出側(cè)短路，從而避免輸出電壓進(jìn)一步上升，其等效電路如圖6 所示。Z1動(dòng)作后，Vin將會(huì)逐漸下降，直到低于Z1的動(dòng)作值，在下一個(gè)過(guò)零點(diǎn)時(shí)晶閘管再次關(guān)閉，Vin再次上升直到穩(wěn)壓管Z1動(dòng)作，重復(fù)下一個(gè)周期。

圖6 保護(hù)電路動(dòng)作等效電路

2 取能電路參數(shù)計(jì)算

監(jiān)測(cè)終端設(shè)備直接安裝在特高壓輸電線路上，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要考慮避免電暈放電引起的無(wú)線電干擾，外部表面曲率半徑要足夠大，需采用圓柱體結(jié)構(gòu)；另外，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要考慮冰雪覆蓋以及風(fēng)擺對(duì)終端設(shè)備的機(jī)械振動(dòng)沖擊影響，需減小整體質(zhì)量以及可靠緊固。在此技術(shù)要求下，特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端設(shè)備取能互感器的設(shè)計(jì)要考慮以下幾個(gè)因素：

1）一次電流取能范圍在15～1 500 A。

2）終端總重量<5 kg，以便于工人安裝及減小機(jī)械振動(dòng)沖擊影響。

3）取能TA 安裝在輸電導(dǎo)線上，磁芯必須能開合，線圈只能繞在一半磁芯上面。

4）適合于分裂導(dǎo)線最大線徑場(chǎng)合安裝，要求磁芯內(nèi)徑要大于40 mm。

5）能夠取能3 W 以上，并在大電流下有額外的能量可以給后備電池充電。

根據(jù)上述要求，設(shè)計(jì)一款合適的取能電路?？紤]到最惡劣情況，Cin容值應(yīng)滿足：

式中：Tl為工頻周期。綜合體積、成本等因素，選擇溫度范圍為-40 ℃～+105 ℃、長(zhǎng)壽命的鋁電解電容。

根據(jù)上文的分析，寬范圍TA 取能電路在不同的工作模式下，取能線圈工作特性有些差異，工作在穩(wěn)壓VT時(shí)，取能線圈類似TV 運(yùn)行。由于自感和內(nèi)阻的存在，一次側(cè)繞組NP和二次側(cè)繞組NS間存在角差θ，即存在激磁電流im。圖7 給出了TA 的等效電路和相量圖。

圖7 CT 取能電路的等效電路和相量圖

圖7 中R1是等效到TA 原邊的負(fù)載電阻；μ0為真空中的磁導(dǎo)率（μ0＝4π×10-7），μr為鐵心的相對(duì)磁導(dǎo)率，鐵心的截面積為A，等效磁路長(zhǎng)度為l，TA 原邊匝數(shù)NP=1。一次側(cè)激磁電感L1為：

取能線圈的輸出功率即為等效電阻R1上的功率P1：

勵(lì)磁電流im的大小為：

鐵心選定好了后，在要求的最小啟動(dòng)電流下，取能線圈的輸出功率大小就取決于等效電阻R1了。例如，采用硅鋼片，鐵心截面積為24×10-4m2，等效磁路0.24 m，相對(duì)磁導(dǎo)率15 000。依據(jù)式（3），取能線圈在一次側(cè)15 A 電流時(shí)輸出功率P1與R1的關(guān)系曲線如圖8 所示。

圖8 取能功率與原邊等效負(fù)載電阻關(guān)系

由曲線可以看出，一次電流為15 A，等效電阻在60 mΩ 時(shí)，輸出功率達(dá)到最大3.3 W。

等效電阻R1由副邊電阻等效R2和匝數(shù)NS決定：

取能互感器另外一個(gè)重要參數(shù)為輸出側(cè)的繞組匝數(shù)NS，匝數(shù)決定著flyback 啟動(dòng)電壓VS的高低。當(dāng)一次側(cè)電流達(dá)到最小啟動(dòng)電流15 A 時(shí)，取能繞組儲(chǔ)能電容上的電壓Vin達(dá)到啟動(dòng)電壓VS以上，F(xiàn)lyback 輸出系統(tǒng)所需的功率。

此時(shí)，取能線圈輸出電壓與匝數(shù)關(guān)系如下：

啟動(dòng)電壓VS應(yīng)低于目標(biāo)電壓VT，取130 V。根據(jù)式（2）、（4）、（5）、（7）計(jì)算出匝數(shù)NS為407匝，實(shí)際取400 匝。

目標(biāo)電壓VT同樣按輸出最大功率設(shè)計(jì)：

根據(jù)式（8）計(jì)算出VT約為180 V，實(shí)際設(shè)置為200 V。

另一個(gè)需要計(jì)算的參數(shù)是鐵心進(jìn)入飽和時(shí)一次側(cè)電流值。設(shè)一次側(cè)電流幅值達(dá)到IPM時(shí)鐵心進(jìn)入飽和狀態(tài)，鐵心的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度為Bm，當(dāng)一次側(cè)電流很大時(shí)，取能繞組上電流工作時(shí)間很短，可以忽略，副邊基本處于短路狀態(tài)，此時(shí)輸出電阻為繞組內(nèi)阻，等效到原邊側(cè)的電阻為R1，則飽和電流：

考慮正常最大1 500 A 工作電流時(shí)，取能線圈副邊電流為3.75 A，電流密度取8 A/mm2，線徑取0.5 mm，并且只能繞制在半副磁芯上，計(jì)算出的導(dǎo)線內(nèi)阻為6.7 Ω，等效到原邊的電阻為4.2×10-5Ω，飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度取2T，計(jì)算出飽和時(shí)的一次側(cè)電流約為12 000 A。原邊大電流時(shí)，晶閘管Q1導(dǎo)通、TA 副邊繞組短路時(shí)間均增加，副邊繞組、整流橋B1、晶閘管Q1的損耗增加，這幾個(gè)部分的熱量通過(guò)導(dǎo)熱部件傳導(dǎo)至監(jiān)測(cè)終端的金屬內(nèi)壁，實(shí)現(xiàn)散熱，能通過(guò)高溫85 ℃烤機(jī)試驗(yàn)。此時(shí)整個(gè)取能回路效率較低，但消耗的是多余的能量，不影響監(jiān)測(cè)終端正常的工作。

最終設(shè)計(jì)完成的帶有塑料外殼取能互感器尺寸為：112 mm（寬）×115 mm（高）×80 mm（厚），內(nèi)徑41 mm?；谠摶ジ衅鞯娜∧茈娐吩谝淮坞娏鞔笥?5 A 時(shí)即可輸出3 W 功率，在一次電流為60 A 時(shí)，可以輸出近15 W 功率，此時(shí)可以對(duì)后備電池進(jìn)行充電。

采用上述電路原理和參數(shù)設(shè)計(jì)的寬范圍TA取能電路尤其適合特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端設(shè)備的供電，既能可靠監(jiān)視線路輕載下工況，又能保證故障電流下終端設(shè)備能將故障信息正確上傳。同時(shí)，由于該電路取能功率大，能滿足故障診斷設(shè)備配置各種無(wú)線模塊的功率需求。

3 仿真分析與試驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 仿真分析

為驗(yàn)證上文分析的正確性，采用PSIM 軟件建立TA 取能電路和Flyback 的仿真模型進(jìn)行仿真驗(yàn)證。

圖9 是工作階段1 正常啟動(dòng)前的仿真波形：is為0.025 A，F(xiàn)lyback 輸出電阻Ro=21 Ω 時(shí)（等效負(fù)載功率約3 W），F(xiàn)lyback 在不停地重啟。

圖9 Flyback 電路不啟動(dòng)時(shí)輸入輸出仿真波形

圖10 是工作階段2 的仿真波形：is為0.053 A，F(xiàn)lyback 輸出電阻Ro=21 Ω，F(xiàn)lyback 正常工作，此時(shí)Vin約為135 V。

圖10 Flyback 電路啟動(dòng)后輸入輸出仿真波形

圖11 是工作階段3 的仿真波形：is為0.3 A，F(xiàn)lyback 輸出電阻Ro=21 Ω，F(xiàn)lyback 正常工作。

圖11 Flyback 電路工作在鉗位電壓時(shí)輸入輸出仿真波形

圖12 是晶閘管穩(wěn)壓電路仿真波形（Flyback工作、鉗位電路工作）：Cin上電壓Vin和TA 副邊電壓VP。

圖12 Vin 波形和TA 副邊電壓波形

3.2 試驗(yàn)驗(yàn)證

根據(jù)本文提出的寬范圍TA 取能電路，設(shè)計(jì)了一款取能TA 和對(duì)應(yīng)的DC/DC 電路模塊進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，在模擬線路電流>15 A時(shí)，取能電路即可3 W 負(fù)載下啟動(dòng)工作；在模擬線路電流=1 500 A 時(shí)，取能電路還可以正常工作。各種工況下，TA 副邊側(cè)電壓和系統(tǒng)供電電源電壓（5 V）的波形如圖13 所示。

圖13 不同線路電流下，TA 副邊電壓（CH1）和系統(tǒng)電源電壓（CH2）

從上述波形可以看出，在一次側(cè)電流為10 A時(shí)，取能不足，導(dǎo)致后級(jí)Flyback 變換器不斷重啟，監(jiān)測(cè)終端設(shè)備無(wú)法正常工作；在一次電流大于啟動(dòng)電流（15 A）時(shí)，后級(jí)Flyback 變換器正常輸出，后級(jí)DC/DC 變換出的5 V 系統(tǒng)電壓帶載正常，監(jiān)測(cè)終端設(shè)備正常工作；當(dāng)一次側(cè)電流進(jìn)一步增大后，鉗壓閉環(huán)電路投入工作，實(shí)現(xiàn)間歇性取能，此時(shí)TA 副邊脈沖電壓約220 V DC，在后級(jí)Flyback 輸入電壓范圍內(nèi)，電路正常工作，監(jiān)測(cè)終端設(shè)備正常工作。經(jīng)試驗(yàn)證明，在各種工況下，經(jīng)過(guò)整流橋的DC/DC 輸入電壓均小于220 V，遠(yuǎn)低于DC/DC 電路主功率器件的允許值600 V，電壓應(yīng)力裕量大，有利于提高可靠性。

本文研制的取能模塊在電力工業(yè)電氣設(shè)備質(zhì)量檢驗(yàn)測(cè)試中心進(jìn)行了第三方測(cè)試，在取能范圍和抗大電流沖擊方面的測(cè)試結(jié)果如下：

1）在15～1 500 A 范圍內(nèi)調(diào)節(jié)一次電流，取能模塊正常工作。

2）能承受40 kA/0.12 s、31.5 kA/0.3 s、15 kA/2 s 的工頻短路電流沖擊。

3）能承受20 kA 的8/20 μs 雷電流沖擊。

4 實(shí)際應(yīng)用

采用上述供電技術(shù)的交流特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端設(shè)備已經(jīng)應(yīng)用在實(shí)際線路上，共安裝36個(gè)監(jiān)測(cè)終端，已運(yùn)行近2 年，在線率100%，終端運(yùn)行正常。工程現(xiàn)場(chǎng)照片如圖14 所示。

圖14 監(jiān)測(cè)終端設(shè)備NSR-391A 現(xiàn)場(chǎng)照片

陜西線路某日部分運(yùn)行數(shù)據(jù)如表1 所示，監(jiān)測(cè)終端能正常取能與工作，并能將相關(guān)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)通過(guò)無(wú)線供送到監(jiān)控主站。

表1 監(jiān)測(cè)終端設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行數(shù)據(jù)

某110 kV 變電站近期某日部分運(yùn)行數(shù)據(jù)如表2 所示，線路負(fù)載電流很小，監(jiān)測(cè)終端設(shè)備也能正常取能、運(yùn)行與監(jiān)控。

表2 監(jiān)測(cè)終端設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行數(shù)據(jù)

目前工程應(yīng)用現(xiàn)場(chǎng)的線路負(fù)荷電流大小不同，可以驗(yàn)證本文提出的寬范圍取能電路的電流適應(yīng)性。長(zhǎng)期kA 級(jí)的大電流取能能力暫時(shí)無(wú)法在工程現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證，但在測(cè)試驗(yàn)證平臺(tái)上進(jìn)行了1 500 A 電流1 000 h 烤機(jī)的測(cè)試（包括高低溫環(huán)境下），監(jiān)測(cè)終端設(shè)備均正常取能與工作。

5 結(jié)語(yǔ)

本文提出的低啟動(dòng)電流、寬工作電流范圍的TA 取能電路，采用單線圈設(shè)計(jì)，由晶閘管穩(wěn)壓電路與高啟動(dòng)電壓Flyback 電路共同作用，降低取能電路的啟動(dòng)電流；利用Flyback 電路寬范圍輸入特點(diǎn)和晶閘管穩(wěn)壓電路，提升取能電路的電流范圍。該取能方法簡(jiǎn)化了特高壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端取能模塊的設(shè)計(jì)，提高了監(jiān)測(cè)終端的供電可靠性。同時(shí)，這些技術(shù)原理與方法也可以應(yīng)用在低壓輸電線路監(jiān)測(cè)終端、泛在電力物聯(lián)網(wǎng)邊緣終端的取能與監(jiān)控等場(chǎng)合。