燃?xì)廨啓C(jī)檢修期判別研究

周 碩，劉廣建，段立強(qiáng)

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206)

近些年來，隨著可再生能源發(fā)電技術(shù)不斷提高、可再生能源發(fā)電并網(wǎng)，對電網(wǎng)的調(diào)峰調(diào)頻能力有了更高的要求。燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組因啟停迅速的優(yōu)點(diǎn)當(dāng)下被廣泛用于調(diào)峰機(jī)組。目前國內(nèi)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組常用兩班制，即日啟停模式來運(yùn)行調(diào)峰。然而頻繁地啟停對機(jī)組部件壽命影響較大，造成了更頻繁地檢修。燃?xì)廨啓C(jī)部件檢修及更換費(fèi)用較高，GE公司F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室檢修一次約800萬元，熱通道檢修一次約5 000萬元[1]。頻繁地啟停調(diào)峰會(huì)帶來了更高的設(shè)備維修、更換費(fèi)用，影響其調(diào)峰經(jīng)濟(jì)性。

對于燃?xì)廨啓C(jī)的檢修間隔，廠家通常給出設(shè)備的推薦檢修期，但運(yùn)行狀況的改變使得該推薦檢修期往往被縮短，實(shí)際運(yùn)行狀況涉及因素較多。文獻(xiàn)[2]給出了GE公司多種型號(hào)設(shè)備的推薦檢修期以及影響設(shè)備壽命的多種因素，并將其分為運(yùn)行因素、起動(dòng)因素兩類，分別計(jì)算兩類因素的影響從而確定實(shí)際檢修期。文獻(xiàn)[3]給出了影響西門子設(shè)備壽命的因素，并采用等效運(yùn)行小時(shí)EOH(Equivalent Operating Hours)的評(píng)判模式，給出了V94.3A型機(jī)組的EOH計(jì)算公式，即將各種因素加權(quán)至EOH計(jì)算中，達(dá)到推薦檢修期則進(jìn)行檢修。文獻(xiàn)[4]給出了三菱公司的評(píng)判方式，同樣為EOH模式，給出了M701F型機(jī)組的EOH計(jì)算公式，考慮了跳閘、甩負(fù)荷等影響啟停的因素，將其加權(quán)至等效熱起動(dòng)次數(shù)EHS(Equivalent Hot Start)中，并將EHS折合到了EOH中進(jìn)行評(píng)判。

本文通過對常用的日啟停、基本負(fù)荷運(yùn)行機(jī)組采用EOH模式和GE模式對數(shù)據(jù)分析計(jì)算，將部件壽命使用狀況簡化為運(yùn)行時(shí)間和起動(dòng)次數(shù)的函數(shù)，分別以A、B作為修正系數(shù)。在特定情況下對A、B的影響因素做了敏感性分析，得出了主要影響因素，給出了A、B在特定情況下的具體值以及A、B與主要影響因素的關(guān)聯(lián)公式。兩種評(píng)判模式中EOH模式將EHS與EOH的折合比作為定值考慮，GE模式則分開討論兩種因素，均與實(shí)際狀況有些許差距。通過對實(shí)際狀況的檢修間隔函數(shù)進(jìn)行了分段擬合，得到了不同維修間隔函數(shù)下維修費(fèi)用與運(yùn)行小時(shí)、起動(dòng)次數(shù)間的函數(shù)關(guān)系。

1 檢修間隔評(píng)判方式

目前使用的燃?xì)廨啓C(jī)主要來自美國GE、德國西門子、日本三菱這三大廠商，廠家出售燃?xì)廨啓C(jī)時(shí)附有部件壽命評(píng)估方法以及推薦檢修期，以及種種影響部件壽命的因素。推薦檢修期通常以運(yùn)行時(shí)間、起動(dòng)次數(shù)作為指標(biāo)，對應(yīng)著影響運(yùn)行和啟停的相關(guān)因素。燃?xì)廨啓C(jī)維修期可以用維修間隔函數(shù)來表示，常用的維修間隔函數(shù)模式可以分為三種，見圖1[5](以F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)熱通道推薦檢修期為例)。

圖1 維修間隔函數(shù)圖

模式F1(斜直線)，將各種影響機(jī)組壽命的因素，加權(quán)至起動(dòng)次數(shù)、運(yùn)行時(shí)間中，得到EHS、EOH，并將EHS以固定比例線性折合到EOH中，以EOH達(dá)到推薦檢修小時(shí)后進(jìn)行檢修工作(若出現(xiàn)特殊情況，如EHS先于EOH達(dá)到檢修期，則以先達(dá)到的為準(zhǔn))，即EOH模式，圖1中模式F1折合比例為24 000/900。西門子、三菱公司采用該種模式。高帥[3]根據(jù)西門子用戶手冊，指出EHS以1∶10折合到EOH中。龔文強(qiáng)[4]給出了三菱M701F機(jī)組的EHS、EOH計(jì)算公式，其中EHS因部件位置的不同，分別以1∶10、1∶20折合到EOH中。模式F2(內(nèi)側(cè)弧線)，EHS與EOH比例不固定，圖中可以看出，隨著運(yùn)行時(shí)間增大，圖線越來越陡，即EHS折合的EOH數(shù)越來越小，起動(dòng)的影響越來越小。龔文強(qiáng)[6]給出了三菱F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)在日啟停、基本負(fù)載運(yùn)行模式下，透平葉片產(chǎn)生相同裂紋時(shí)的數(shù)據(jù)，對比發(fā)現(xiàn)，裂紋從3～25 mm過程中，EHS對EOH的折合數(shù)從50降至了27.3，實(shí)際數(shù)據(jù)的情況符合模式F2。模式F3，即將運(yùn)行時(shí)間與起動(dòng)次數(shù)分開考慮，分別用運(yùn)行因素、起動(dòng)因素對其修正，縮小其推薦檢修期區(qū)域(矩形虛線)至實(shí)際檢修區(qū)域(矩形實(shí)線)，達(dá)到任一檢修標(biāo)準(zhǔn)則進(jìn)行檢修，與文獻(xiàn)[2]給出的GE檢修期確定方法一致。GE公司采用維修系數(shù)的方法縮小推薦檢修區(qū)域，達(dá)到縮小后的任一標(biāo)準(zhǔn)則進(jìn)行檢修，該模式下若運(yùn)行因素先達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，適當(dāng)增加起動(dòng)次數(shù)不影響檢修期，反之亦然。部件運(yùn)行越入失效區(qū)(外側(cè)弧線外)則極易引發(fā)事故，應(yīng)當(dāng)避免。

2 影響因素及計(jì)算公式

GE模式、EOH模式評(píng)價(jià)方法不同，但考慮因素大致相同。

2.1 影響因素

影響機(jī)組運(yùn)行壽命的因素可分為兩類。基于運(yùn)行的因素：燃料類型、峰值負(fù)荷、水或蒸汽注入，反映到部件損傷形式上為蠕變?；趩⑼５囊蛩兀浩饎?dòng)類型(是否有快速帶負(fù)荷起動(dòng))、起動(dòng)負(fù)荷(在起動(dòng)周期中實(shí)現(xiàn)的最大負(fù)載，例如部分、基本、峰值負(fù)荷)、停機(jī)類型(正常冷卻、快速冷卻或跳閘)，反映到部件損傷形式上為低周疲勞。各種影響因素，均可用公式中的加權(quán)系數(shù)來反映。

2.2 計(jì)算公式

國標(biāo)給出了EOH的計(jì)算公式，相比文獻(xiàn)中給出的三菱、西門子機(jī)組的公式，考慮的因素更為全面，國標(biāo)EOH公式為[7]：

(1)

Ta=b1×t1+b2×t2

(2)

式中：TEOH為計(jì)算得到的等效運(yùn)行小時(shí)；a1為點(diǎn)火起動(dòng)的加權(quán)系數(shù)，可取10；n1為點(diǎn)火起動(dòng)次數(shù)；a2為快速帶負(fù)荷起動(dòng)的加權(quán)系數(shù),可取20；n2為快速帶負(fù)荷的次數(shù)；Ta為實(shí)際等效運(yùn)行小時(shí)；W為水回注的加權(quán)系數(shù)；f為燃料性質(zhì)的加權(quán)系數(shù)，燃料為天然氣時(shí)取1；Ti為每次快速變負(fù)荷的等效運(yùn)行小時(shí)；b1為以基本負(fù)荷運(yùn)行的加權(quán)系數(shù)，通常取1；t1為達(dá)到基本負(fù)荷額定輸出功率運(yùn)行的時(shí)間；b2為以尖峰負(fù)荷運(yùn)行的加權(quán)系數(shù)，通常取6[4]；t2為在基本負(fù)荷額定功率與尖峰負(fù)荷額定功率之間運(yùn)行的時(shí)間。

文獻(xiàn)[3]中給出了西門子的EOH計(jì)算公式，文獻(xiàn)[4]給出了三菱EOH的計(jì)算公式。

上述三種公式，皆把EHS以固定比折合為等效運(yùn)行小時(shí)，加權(quán)到了EOH的計(jì)算中。而GE給出壽命維修系數(shù)的計(jì)算公式，用維修系數(shù)來縮短推薦的維修期，維修系數(shù)分為運(yùn)行系數(shù)F1和啟停系數(shù)F2，對應(yīng)的檢修間隔期為對應(yīng)的推薦運(yùn)行時(shí)間或次數(shù)對應(yīng)系數(shù)之比[2]，分別修正對應(yīng)推薦值后，以先達(dá)到的為準(zhǔn)進(jìn)行檢修。

由于維修系數(shù)不便與EOH法進(jìn)行比較，故后續(xù)計(jì)算中，將維修系數(shù)轉(zhuǎn)化為對應(yīng)EOH或EHS。對啟停調(diào)峰機(jī)組，EHS標(biāo)準(zhǔn)較EOH先到達(dá)檢修期時(shí)，將EHS與檢修推薦期(24 000 h/900次)折合后作為部件EOH以方便比較，如等效啟停300次，則折合為300/900×24 000，即8 000 EOH。

EOH公式可簡化為兩部分：(1)運(yùn)行部分；(2)啟停部分,公式為：

TEOH=A×h+B×q

(3)

式中：A為運(yùn)行時(shí)間加權(quán)系數(shù)，無量綱；h為實(shí)際運(yùn)行小時(shí)；B為起動(dòng)次數(shù)加權(quán)系數(shù),h/次；q為實(shí)際起動(dòng)次數(shù)，次。優(yōu)化后公式簡單明了，并且兩部分對應(yīng)的損傷分別為高溫蠕變、低周疲勞，有利于損傷機(jī)理的進(jìn)一步研究。

對于GE機(jī)組，公式可簡化為：

TEOH=A×h或TEOH=B×q

(4)

2.3 計(jì)算對象與結(jié)果分析

計(jì)算對象采用文獻(xiàn)[7]給出的各類運(yùn)行機(jī)組數(shù)據(jù)，如表1。表中除尖峰負(fù)荷機(jī)組外，其余機(jī)組尖峰運(yùn)行小時(shí)取為200 h，取燃?xì)廨啓C(jī)透平溫度超出額定負(fù)荷溫度100 ℉時(shí)為尖峰運(yùn)行狀態(tài)。國內(nèi)較少采用注水減排NOx的運(yùn)行方式，故注水小時(shí)取為200 h，燃料加權(quán)系數(shù)取1，起動(dòng)負(fù)荷考慮為基本負(fù)荷起動(dòng)，注水比例取0.5，不考慮甩負(fù)荷的情況，快速變負(fù)荷等效時(shí)間取100 h考慮，不考慮起動(dòng)負(fù)荷的影響。

表1 不同運(yùn)行模式下的年運(yùn)行數(shù)據(jù)

計(jì)算方法取國標(biāo)EOH公式、GE公式、三菱機(jī)組公式和西門子機(jī)組公式共四種方法。其中GE計(jì)算公式分為燃燒室和熱通道兩部分；三菱機(jī)組公式分為一類、二類部件，記為三菱一、三菱二。四種運(yùn)行模式下，各種公式下計(jì)算TEOH、A、B結(jié)果見表2、表3、表4。其中日啟停機(jī)組采用GE公式計(jì)算中，將EHS折合為EOH。

表2 各公式下計(jì)算的TEOH 單位：h

表3 各公式下計(jì)算的A

表4 各公式下計(jì)算的B 單位：(h·次-1)

國標(biāo)EOH計(jì)算公式考慮因素較西門子、三菱EOH公式更多，所得結(jié)果相對較大，而與GE法所得結(jié)果較為接近。GE法計(jì)算的A、B值僅取先達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)的值用于檢修期判斷。

3 影響因素的敏感性分析計(jì)算

取國標(biāo)EOH公式與GE公式來進(jìn)行各因素對A、B的敏感性分析。

對于基本負(fù)荷機(jī)組，將運(yùn)行參數(shù)(實(shí)際運(yùn)行小時(shí)h、注水比a、注水小時(shí)ha、尖峰運(yùn)行小時(shí)H)、起動(dòng)參數(shù)(起動(dòng)次數(shù)q、跳閘次數(shù)T、變負(fù)荷等效小時(shí)HB)的值均降低和提高10%后，計(jì)算國標(biāo)EOH公式對應(yīng)公式(3)中的A、B得圖2。

(a) A隨影響因素變化圖

(b) B隨影響因素變化圖圖2 A、B隨影響因素變化圖

圖2表明運(yùn)行因素中對A影響較大的為實(shí)際運(yùn)行小時(shí)、尖峰運(yùn)行小時(shí)；啟停因素中對B影響較大的為起動(dòng)次數(shù)、跳閘次數(shù)。該機(jī)組運(yùn)行因素占主導(dǎo)地位，故GE公式采用式(4)計(jì)算TEOH和A(B在一定范圍內(nèi)不影響檢修期)，經(jīng)計(jì)算發(fā)現(xiàn)對A影響較大的因素與國標(biāo)法相同。下面研究A、B隨影響因素的變化趨勢。

取實(shí)際運(yùn)行小時(shí)h為6 000～8 000，尖峰運(yùn)行小時(shí)H為0～1 000，計(jì)算數(shù)據(jù)并通過1stOpt軟件擬合后得國標(biāo)公式的A為：A=(-22.46+0.562h-4.414h2×10-7+2.755H)/(1+0.548h+5.163h2×10-7-0.001H)；GE公式燃燒室的A為：A=(2.32+0.03h-1.889H2×10-6+0.27H)/(1+0.03h-0.001 27H)；GE公式熱通道的A為：A=(5.989+0.033 8h+0.305H)/(1+0.033 9h-6.518H×10-5)。

取起動(dòng)次數(shù)q為20～80次，跳閘次數(shù)T為1～8次，算得GE起動(dòng)因素仍遠(yuǎn)小于運(yùn)行因素(運(yùn)行因素不受影響)，對GE檢修仍無影響，不計(jì)算B。采用國標(biāo)公式計(jì)算B，擬合數(shù)據(jù)得國標(biāo)公式的B為：B=(685.094+65.749q-0.002 69q2+660.279T)/(1+6.613q-0.208T+0.013 6T2)。

取實(shí)際運(yùn)行小時(shí)為6 000～8 000 h，起動(dòng)次數(shù)為60次，尖峰運(yùn)行小時(shí)300 h，跳閘1次，用國標(biāo)法公式和擬合后的A、B分別計(jì)算后，對比結(jié)果誤差在0.05%以內(nèi)。

對日啟停機(jī)組做上述分析，增減各影響因素的比例后計(jì)算國標(biāo)公式的A、B得知與基本負(fù)荷機(jī)組趨勢相同。

影響A的主要因素與基本負(fù)荷機(jī)組一致。取實(shí)際運(yùn)行小時(shí)h為2 000～4 000、尖峰運(yùn)行小時(shí)H為0～1 000，GE公式算的運(yùn)行因素遠(yuǎn)小于起動(dòng)因素(計(jì)算的EOH遠(yuǎn)小于EHS折合EOH)，不計(jì)算A。國標(biāo)公式A的計(jì)算發(fā)現(xiàn)，A隨實(shí)際運(yùn)行小時(shí)增大而減小，隨尖峰運(yùn)行小時(shí)增大而增大，擬合公式為：A=(3.267+0.040 2h+1.9h2×10-7+0.206H)/(1+0.040 5h+1.371h2×10-7-3.633H×10-5)。

對于該機(jī)組GE公式計(jì)算EHS和B，經(jīng)計(jì)算發(fā)現(xiàn)對B影響較大的因素與國標(biāo)公式相同。取起動(dòng)次數(shù)250～300次，取跳閘次數(shù)為1～8次，計(jì)算后發(fā)現(xiàn)B隨起動(dòng)次數(shù)增大而減小，隨跳閘次數(shù)增大而增大，擬合得國標(biāo)公式的B為：B=(15.538+0.263q+9.647q2×10-6+1.409T)/(1+0.027 1q-0.156T+0.004 19T2)；GE公式燃燒室的B為：B=1.037+104.44q-1.53T0.864；GE公式熱通道的B為：B=1.016+17.003q-1.155T0.992。

取實(shí)際運(yùn)行小時(shí)為3 200 h，起動(dòng)次數(shù)為250～300 次，尖峰運(yùn)行小時(shí)300 h，跳閘5次，用國標(biāo)原公式(公式(1)、公式(2))和擬合后的A、B(公式(3))分別計(jì)算后，對比結(jié)果誤差較小。

通過增減各影響因素的比例，得出影響壽命的因素主要是實(shí)際運(yùn)行小時(shí)、起動(dòng)次數(shù)，尖峰運(yùn)行小時(shí)以及跳閘次數(shù)。給出了在特定條件下，連續(xù)運(yùn)行、日啟停兩種運(yùn)行模式下國標(biāo)EOH公式、GE公式對應(yīng)的A、B值隨各主要因素的變化公式，有助于在數(shù)據(jù)較少的情況下計(jì)算部件壽命使用情況。

4 維修間隔函數(shù)區(qū)域優(yōu)化及實(shí)例驗(yàn)證

4.1 函數(shù)區(qū)域優(yōu)化

文獻(xiàn)[2]、[3]、[7]中，將EHS以10或20比例折合成EOH。文獻(xiàn)[8]中，以損傷比例來判斷部件壽命，即實(shí)際運(yùn)行及啟停占檢修期的運(yùn)行及啟停的比例，其和作為壽命損耗系數(shù)，如基本負(fù)荷機(jī)組損耗為7 000/24 000+50/900=34.72%，實(shí)質(zhì)上相當(dāng)于折合比為26.7，即圖1中模式F1。將圖1中的三種模式以及折合比10、20反映到維修間隔函數(shù)圖中得圖3，圖中縱坐標(biāo)為計(jì)算得到的等效起動(dòng)次數(shù)SEHS，橫坐標(biāo)為計(jì)算得到的等效運(yùn)行小時(shí)TEOH。

圖3 不同折合比對比圖

文獻(xiàn)[6]中裂紋從3～25 mm過程中，對比得到EHS對EOH的折合數(shù)從50降至了27.3，符合模式2的函數(shù)，實(shí)際運(yùn)行過程中EHS折合的EOH逐漸變小，即啟停的影響減弱，低周疲勞作用逐漸放緩?？梢钥闯觯赫酆媳?0、20是對實(shí)際壽命區(qū)域，即模式2地合理簡化，固定折合比超過26.7則不符合實(shí)際狀況。

將模式2進(jìn)行三段線性擬合，如圖4所示，其中C(0，900)、D(24 000,0)，取EF段斜率與模式1平行，E、F點(diǎn)橫坐標(biāo)為8 000、16 000，則E、F點(diǎn)縱坐標(biāo)的取法影響實(shí)際壽命區(qū)域。

由于模式1(即CD)斜率為-3/80，故分別取CE段斜率為-1/50、-1/100，取達(dá)到區(qū)域邊界時(shí)的維修費(fèi)用為M，計(jì)算得E點(diǎn)坐標(biāo)分別為(8 000,740)、(8 000,820)，F(xiàn)點(diǎn)坐標(biāo)分別為(16 000,440)、(16 000,520)，如圖4所示。從圖形知CE段斜率越平，OCEFD面積越大，壽命區(qū)域越大。

圖4 模式2不同擬合方式對比圖

運(yùn)行工況點(diǎn)坐標(biāo)設(shè)為R(TEOH，SEHS)，該點(diǎn)維修費(fèi)用設(shè)為Mx，實(shí)際代表當(dāng)下燃?xì)廨啓C(jī)壽命損傷比例，以此可計(jì)算出兩種斜率下運(yùn)行點(diǎn)與維修費(fèi)用的函數(shù)關(guān)系式。

斜率為-1/50時(shí)：

Mx/M=SEHS/900+TEOH/45 000R∈∠COEMx/M=SEHS/1 040+3×TEOH/83 200R∈∠EOFMx/M=SEHS/1 320+TEOH/24 000R∈∠FOD

(5)

斜率為-1/100時(shí)：

Mx/M=SEHS/900+TEOH/90 000R∈∠COEMx/M=SEHS/1 120+3×TEOH/89 600R∈∠EOFMx/M=SEHS/1 560+TEOH/24 000R∈∠FOD

(6)

模式1計(jì)算得：

Mx/M=SEHS/900+TEOH/24 000

(7)

取達(dá)到邊界時(shí)維修費(fèi)用為5 000萬元，現(xiàn)有一周的負(fù)荷需求，情況為每天前10 h為400 MW，后14 h為800 MW，由兩臺(tái)滿負(fù)荷400 MW的機(jī)組用于供應(yīng)。設(shè)機(jī)組均已滿負(fù)荷狀態(tài)運(yùn)行，起動(dòng)、運(yùn)行系數(shù)均為1，故兩機(jī)組的運(yùn)行模式可選擇一臺(tái)機(jī)組連續(xù)運(yùn)行，另一臺(tái)機(jī)組不斷啟停以滿足峰值負(fù)荷需求，兩臺(tái)機(jī)組的運(yùn)行/起動(dòng)分別為168/1、98/7?；蛘邇膳_(tái)機(jī)組輪流啟停滿足負(fù)荷，運(yùn)行/起動(dòng)分別為138/4、128/4。計(jì)算在模式1、斜率-1/50、-1/100三種維修間隔函數(shù)下，上述兩種運(yùn)行模式的維修費(fèi)見表5。

表5 三種維修間隔函數(shù)下不同運(yùn)行點(diǎn)的維修費(fèi)用

由圖和表中數(shù)據(jù)可看出，擬合曲線的起始坡度越平緩，實(shí)際壽命區(qū)域越大，維修費(fèi)用越低，即當(dāng)前壽命損傷比例越小，兩種擬合方式壽命損失比相較模式1均能顯著節(jié)省檢修費(fèi)用。兩種運(yùn)行方式在線性模式1下計(jì)算所得總維修費(fèi)用相同，均為79.89萬元，在擬合公式下計(jì)算的數(shù)據(jù)并不相同，如在斜率-0.02下，兩種方式總費(fèi)用分別為72.08萬元、69.14萬元，表明調(diào)峰時(shí)適當(dāng)平均機(jī)組之間的運(yùn)行/起動(dòng)值，可以降低調(diào)峰的運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用。

4.2 實(shí)例驗(yàn)證

文獻(xiàn)[9]中GE燃?xì)廨啓C(jī)推薦檢修期為運(yùn)行8 000 h或啟停450次，而實(shí)際運(yùn)行6 439.9 h，起動(dòng)248次，兩者均未達(dá)到GE檢修標(biāo)準(zhǔn)卻發(fā)生了故障。該機(jī)組的檢修區(qū)域邊界較上述機(jī)組不同，故對該機(jī)組選取擬合點(diǎn)橫坐標(biāo)為4 500，斜率分別選取-1/20、-1/30、-1/50進(jìn)行兩段線性擬合得圖5，可看出三種斜率下，運(yùn)行點(diǎn)均已超出擬合公式的檢修區(qū)域，即在擬合公式下評(píng)判，該點(diǎn)已超出維修期。

圖5 基于實(shí)例的擬合方式結(jié)果

通過擬合得到的公式可降低EHS對EOH固定折合比帶來的誤差，使得檢修區(qū)域更趨近于實(shí)際情況，有助于更精確的判別檢修期。通過實(shí)際數(shù)據(jù)獲取較為準(zhǔn)確的初始斜率，可在保證安全的情況下較為準(zhǔn)確地修正實(shí)際維修間隔函數(shù)。

5 結(jié)論

(1) 本文將EOH(GE部分情況下為EHS)的計(jì)算簡化為運(yùn)行時(shí)間、啟停次數(shù)的函數(shù)，并以加權(quán)系數(shù)A、B修正。在給定計(jì)算情況下EOH法基本負(fù)荷機(jī)組A、B分別為1.15、20；GE法燃燒室、熱通道A分別為1.26、1.28；日啟停機(jī)組EOH法A、B分別為1.35、11.72；GE法燃燒室、熱通道B分別為1.08、1.1。研究了影響壽命的因素對加權(quán)系數(shù)的影響程度，表明實(shí)際運(yùn)行小時(shí)、尖峰運(yùn)行小時(shí)、起動(dòng)次數(shù)、跳閘次數(shù)為主要因素，對主要因素的影響做了敏感性分析，得到了特定情況下A、B與主要因素的函數(shù)關(guān)系公式。

(2) 計(jì)算壽命時(shí)起動(dòng)次數(shù)對于運(yùn)行時(shí)間的折合比影響檢修期的區(qū)域， EOH法將折合比固定與GE法的將兩種因素分開考慮，均是對實(shí)際檢修期區(qū)域的簡化。通過相關(guān)假設(shè)對實(shí)際維修間隔函數(shù)進(jìn)行分段線性擬合，得到了不同擬合方式下運(yùn)行點(diǎn)與維修費(fèi)用間的函數(shù)關(guān)系，有助于近似計(jì)算維修費(fèi)用，獲得當(dāng)前燃?xì)廨啓C(jī)壽命損傷比例，并表明調(diào)峰時(shí)應(yīng)當(dāng)盡量平均機(jī)組間的運(yùn)行/起動(dòng)值以節(jié)省運(yùn)維費(fèi)用。通過文獻(xiàn)中實(shí)例進(jìn)行計(jì)算，驗(yàn)證了擬合公式更趨近于實(shí)際情況的結(jié)論。通過實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行更精確的擬合，有助于在保證安全的情況下，適當(dāng)延遲檢修期。