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    旋流分離-氣浮組合裝置處理石化企業(yè)煉油污水

    2021-12-03 07:03:40熊碧華王貴賓何慶生趙梓名
    化工環(huán)保 2021年6期
    關鍵詞:旋流煉油去除率

    熊碧華,王貴賓,何慶生,趙梓名

    (1. 中國石化北海煉化有限責任公司,廣西 北海 536000;2. 中石化煉化工程(集團)股份有限公司 洛陽技術研發(fā)中心,河南 洛陽 471003)

    石化企業(yè)煉油污水成分復雜,是一種集乳化油、懸浮油、溶解性有機物及鹽于一體的多相體系,主要污染物包括石油類、多環(huán)芳烴、硫化物、揮發(fā)酚、懸浮物等[1-2]。因原油來源、化工產(chǎn)品和煉化工藝各異,不同石化企業(yè)煉油污水中的污染物含量及分布各不相同,此外生產(chǎn)過程的波動也會改變污水中污染物的含量及性質(zhì),致使煉油污水成分復雜多變,COD及難降解物質(zhì)含量高[3]。目前傳統(tǒng)的煉油污水處理技術工藝復雜、抗負荷能力差、污水停留時間長、除油效率低,且有大量VOCs氣體排放等問題[4],很難滿足日益嚴苛的廢水排放標準。因此,開發(fā)緊湊、高效的油水分離技術逐漸成為煉油污水預處理的研究熱點[5-7]。旋流分離-氣浮裝置是一種將低強度旋流離心技術耦合于立式氣浮罐內(nèi)的新型含油污水凈化處理技術[8],而旋流分離-氣浮一體化工藝對煉油污水的預處理研究,目前鮮有報道[9]。

    本研究采用一體化除油設備——旋流分離-氣浮組合裝置,對某石化企業(yè)煉油污水進行了油水分離側(cè)線試驗,為滿足煉油污水回用與排放要求提供技術支撐。

    1 試驗水質(zhì)

    煉油污水主要為原油罐區(qū)、常減壓裝置、循環(huán)水場、化學水站及污水處理場排水,具體水質(zhì)見表1。

    表1 煉油污水水質(zhì) ρ,mg/L

    石油類含量采用紫外分光測油儀(DR5000型,哈希公司)測定;SS采用重量法(GB 11901—1989)[10]測定;COD采用快速消解分光光度法(HJ/T 399—2007)[11]測定;TP分析采用鉬酸銨分光光度法(GB 11893—1989)[12]測定。

    2 試驗裝置與工藝流程

    2.1 旋流分離-氣浮組合裝置

    新型旋流分離-氣浮組合裝置主要包括微氣泡發(fā)生系統(tǒng)、旋流分離-氣浮分離系統(tǒng)、三相分離系統(tǒng)、控制系統(tǒng)等,采用立式、橇裝模塊式結(jié)構布局,長6.0 m,寬3.0 m,高4.0 m,見圖1。該裝置比傳統(tǒng)氣浮裝置體積小、質(zhì)量輕、停留時間短,用其處理廢水具有成本低、效率高、操作方便、抗沖擊能力強等特點[13]。其中的旋流分離-氣浮罐同時具有低強度旋流離心分離與氣浮分離兩種作用,有效容積1.5 m3,占地面積較常規(guī)氣浮裝置減小60%以上,并可實現(xiàn)自動控制。

    圖1 旋流分離-氣浮組合裝置照片

    2.2 工藝流程

    煉油污水經(jīng)提升泵流經(jīng)微氣泡發(fā)生器,與高壓空氣充分混合,形成微氣泡。氣水混合物在壓力作用下與絮凝劑充分混合后切向流入旋流分離-氣浮罐中,在入口導片的引導下形成柔和的旋流運動,同時,煉油污水中的油滴及懸浮物顆粒附著在微氣泡上并上浮,進行氣、油、水三相的快速分離。氣和油從旋流分離-氣浮罐上部排出,進入三相分離器進一步分離,分離后產(chǎn)生的廢氣和污油實現(xiàn)密閉收集;處理后的污水從旋流分離-氣浮罐下部排出,進行生化處理或進入下游污水處理裝置[14]。

    該組合裝置設計處理量為10 m3/h、停留時間為9 min,注氣壓力為0.20~0.35 MPa、注氣比(注入空氣體積與污水處理體積之比)為7%~8%、分流比(分流至三相分離器的污水體積與污水處理體積之比)為2.5%。

    3 結(jié)果與討論

    3.1 除油效果

    旋流分離-氣浮組合裝置連續(xù)運行的除油效果見圖2。由圖2可見:進水石油類質(zhì)量濃度波動較大,為32.1~140.0 mg/L,平均為55.3 mg/L;但在40 d的連續(xù)運行期間,處理后出水中石油類質(zhì)量濃度均低于20 mg/L,平均為13.9 mg/L,平均除油率為72%,處理效果穩(wěn)定,滿足預期的裝置設計指標。

    圖2 旋流分離-氣浮裝置連續(xù)運行的除油效果

    石油類高負荷沖擊對除油效果的影響見圖3。由圖3可見,從第41天開始,受上游裝置排水影響,進水石油類質(zhì)量濃度高達108.9~248.9 mg/L,處理后出水的石油類質(zhì)量濃度仍然低于20 mg/L的設計指標要求,平均除油率可達87%,表明旋流分離-氣浮組合裝置具有較高的油水分離效率和抗沖擊能力,符合預期運行指標,可保證裝置長期穩(wěn)定運行。

    圖3 石油類高負荷沖擊對除油效果的影響

    3.2 COD的去除效果

    COD的去除效果見圖4。由圖4可見,在進水COD為308~528 mg/L時,處理后出水的平均COD為254 mg/L,平均COD去除率為39%,表明旋流分離-氣浮組合裝置在去除石油類的同時也對COD有一定的處理效果。

    圖4 COD的去除效果

    3.3 TP的去除效果

    TP的去除效果見圖5。由圖5可見,在進水TP為0.16~0.55 mg/L時,處理后出水TP為0.01~0.08 mg/L,平均為0.03 mg/L,TP去除率為76%~97%,平均為92%。表明旋流分離-氣浮組合裝置依靠化學絮凝反應對TP也有去除效果,且去除效率比常規(guī)氣浮更高。

    圖5 TP的去除效果

    3.4 SS的去除效果

    SS的去除效果見圖6。由圖6可見:SS的去除率隨進水中SS的變化出現(xiàn)小范圍波動,其中當進水SS為184 mg/L時,SS去除率最高,可達到88%;在進水SS為86~184 mg/L、平均SS為127 mg/L的條件下,處理后出水的SS為16~32 mg/L,平均SS為23 mg/L,平均SS去除率達到81%。

    圖6 SS的去除效果

    3.5 非甲烷總烴含量的測定

    旋流分離-氣浮罐和三相分離罐內(nèi)廢氣中非甲烷總烴的質(zhì)量濃度見表2。由表2可見,旋流分離-氣浮罐廢氣中非甲烷總烴的質(zhì)量濃度在2200 mg/m3以下,三相分離罐廢氣中非甲烷總烴的質(zhì)量濃度在2400 mg/m3以下。本試驗期間,廢氣經(jīng)過集中收集處理后,現(xiàn)場無異味,不會對操作人員和環(huán)境造成危害,符合該企業(yè)的環(huán)保要求。

    表2 廢氣中非甲烷總烴的質(zhì)量濃度 mg/m3

    3.6 經(jīng)濟成本對比分析

    該石化企業(yè)現(xiàn)有兩級氣?。u凹氣浮和溶氣氣?。┕に嚨脑O計水處理量為100 m3/h,污水停留時間為90 min左右,運行成本主要包括藥劑消耗及機泵用電等。旋流分離-氣浮組合裝置側(cè)線試驗工藝的處理水量為10 m3/h,污水停留時間為9 min,運行成本主要包括壓縮空氣、藥劑消耗和機泵用電等?,F(xiàn)有工藝及側(cè)線試驗工藝的運行成本估算詳見表3。

    由表3可見,旋流分離-氣浮組合裝置的每噸廢水處理費用為0.203元左右,低于該廠現(xiàn)有兩級氣浮工藝。若將側(cè)線試驗裝置進水泵更換為節(jié)能型機泵,能耗還會進一步降低。除此之外,該裝置用于煉油污水處理具有停留時間短、異味小、無堵塞等特點,同時實現(xiàn)了裝置密閉化、穩(wěn)定化運行,與傳統(tǒng)處理工藝相比,具有較強的技術優(yōu)勢和廣闊的應用前景。

    表3 現(xiàn)有工藝及側(cè)線試驗工藝的運行成本

    4 結(jié)論

    a)采用旋流分離-氣浮組合裝置處理煉油污水,在進水石油類質(zhì)量濃度為32.1~140.0 mg/L的條件下,處理后出水的平均石油類質(zhì)量濃度為13.9 mg/L,平均除油率達到72%。在處理石油類質(zhì)量濃度為108.9~248.9 mg/L的高濃度污水時,處理后出水的石油類質(zhì)量濃度仍然低于20 mg/L的預處理指標要求,平均除油率達到87%,表明旋流分離-氣浮組合裝置具有較好的抗沖擊效果。

    b)旋流分離-氣浮組合裝置對煉油污水的COD,TP,SS的去除率分別為39%,92%,81%。

    c)旋流分離-氣浮組合裝置的運行費用為0.203元/t(以廢水計),優(yōu)于現(xiàn)有的渦凹氣浮與溶氣氣浮工藝,具有較好的經(jīng)濟性。

    d)該裝置可代替石化企業(yè)常規(guī)的隔油池和渦凹氣浮、溶氣氣浮裝置,并且占地面積小、處理效果好,實現(xiàn)了廢水的裝置化和密閉化處理,且無異味,具有較好的工業(yè)應用前景。

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