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    氣體燃料缸外多點(diǎn)噴射發(fā)動機(jī)進(jìn)氣道內(nèi)橫向射流摻混研究

    2021-11-28 11:28王天波張?zhí)m春
    江蘇理工學(xué)院學(xué)報 2021年4期
    關(guān)鍵詞:進(jìn)氣道

    王天波 張?zhí)m春

    摘? ? 要:對于氣體燃料缸外多點(diǎn)噴射發(fā)動機(jī)而言,氣體燃料在進(jìn)氣道內(nèi)的摻混效果直接影響著缸內(nèi)摻混效果,進(jìn)而影響發(fā)動機(jī)各項(xiàng)性能。通過建立發(fā)動機(jī)模擬進(jìn)氣道穩(wěn)態(tài)摻混計算流體力學(xué)模型,研究不同閥門開啟方向(流開型與流閉型)和不同流向渦激勵機(jī)構(gòu)(凸臺、跨線、氣柱)對進(jìn)氣道內(nèi)橫向射流摻混效果的影響。結(jié)果表明:流閉型開啟方向有利于提高進(jìn)氣道內(nèi)橫向摻混均勻度;流向渦激勵機(jī)構(gòu)有利于改善噴射出口近區(qū)的摻混均勻度,但因其會引起氣體燃料射流核心區(qū)縮短以及在進(jìn)氣道內(nèi)的貫穿距離縮短,最終反而導(dǎo)致進(jìn)氣道內(nèi)總體摻混均勻度變差。

    關(guān)鍵詞:氣體燃料;缸外多點(diǎn)噴射;進(jìn)氣道;橫向紊動射流;摻混效果

    中圖分類號:U464? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號:2095-7394(2021)04-0048-08

    2019年9月,中共中央、國務(wù)院印發(fā)《交通強(qiáng)國建設(shè)綱要》,提出“交通裝備先進(jìn)適用、完備可控”的要求[1],這標(biāo)志著以天然氣發(fā)動機(jī)為代表的氣體燃料發(fā)動機(jī)研發(fā)具有重大意義。與傳統(tǒng)汽、柴油發(fā)動機(jī)相比,天然氣發(fā)動機(jī)具有降低石油需求、減少二氧化碳以及有害尾氣排放量等優(yōu)勢,目前在汽車(含轎車、城市公交、貨車等)、船舶、分布式發(fā)電站等國民經(jīng)濟(jì)關(guān)鍵領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。

    燃料供給系統(tǒng)對氣體燃料發(fā)動機(jī)的各項(xiàng)性能有著至關(guān)重要的影響,該系統(tǒng)目前已經(jīng)歷了機(jī)械式燃料供給系統(tǒng)、電控機(jī)械式燃料供給系統(tǒng)[2]、電控氣體燃料缸外噴射系統(tǒng)[3]和氣體燃料缸內(nèi)直噴系統(tǒng)[4-5]四個發(fā)展階段。氣體燃料缸內(nèi)直噴系統(tǒng)是最為先進(jìn)的燃?xì)夤┙o系統(tǒng),但是,由于噴射裝置處于高溫高壓的工作環(huán)境下,為確保工作穩(wěn)定,需要對其關(guān)鍵部件做耐熱處理,對加工精度要求極高;同時,高壓噴射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)過于復(fù)雜,對于加壓裝置、減壓裝置和穩(wěn)壓裝置的可靠性難以保證,推廣難度較大。因此,電控缸外噴射系統(tǒng)是目前應(yīng)用最為廣泛的氣體燃料供給系統(tǒng)。

    作者所在團(tuán)隊設(shè)計了一類應(yīng)用動圈式電磁直線執(zhí)行器和菌型閥的氣體燃料電控噴射裝置,研究了其穩(wěn)態(tài)噴射特性[6],并將其應(yīng)用在大功率氣體燃料缸外多點(diǎn)噴射發(fā)動機(jī)上,通過研究噴射結(jié)構(gòu)、布置方案等因素對缸內(nèi)摻混均勻度的影響規(guī)律,優(yōu)化了缸內(nèi)摻混效果[7]。結(jié)果表明:氣體燃料與空氣在進(jìn)氣道的混合過程,對氣體燃料發(fā)動機(jī)缸內(nèi)混合效果有著很大影響。對于缸外多點(diǎn)噴射發(fā)動機(jī),高速射流以一定角度噴入進(jìn)氣道或進(jìn)氣歧管,與空氣流相互作用,形成橫向紊動射流現(xiàn)象[8-9]。所謂橫向紊動射流是一種具有強(qiáng)三維特性的復(fù)雜流動問題,在射流、橫流和壁面三者之間的相互作用下,流場中會同時存在卷吸、繞流、混合和分離這些重要的流動現(xiàn)象[10]。當(dāng)流體從窄長的縫隙或孔口中以一定的角度噴出,并與環(huán)境中水平方向的流體相互作用時,就形成了橫向紊動射流問題[11];而相對于橫向紊動射流,同軸射流的混合只依靠流體間的剪切混合,摻混均勻度較低。因此,為了強(qiáng)化同軸射流的混合,一些先進(jìn)的混合器應(yīng)運(yùn)而生,如:波瓣形混合器、齒冠狀混合器以及凸臺激勵的強(qiáng)化混合技術(shù)。凸臺是指安裝在射流出口處有一定幾何形狀的機(jī)械激勵機(jī)構(gòu),盡管其面積一般只占出口面積的極小比例,但強(qiáng)化同軸射流摻混效果的作用卻較為明顯。類似的方法還有在出口徑向布置跨線、空氣柱激勵等[12],此類流向渦激勵機(jī)構(gòu),同樣會對橫向紊動摻混效果產(chǎn)生一定影響。

    本文將從氣體燃料電控噴射裝置層面,通過計算流體力學(xué)(CFD)方法,分析其結(jié)構(gòu)對缸外多點(diǎn)噴射發(fā)動機(jī)進(jìn)氣道內(nèi)橫向紊動摻混效果的影響;在執(zhí)行機(jī)構(gòu)開啟方向?qū)用妫骄苛鏖_型、流閉型噴射裝置結(jié)構(gòu)的影響;在流向渦激勵機(jī)構(gòu)層面,探究凸臺、徑向跨線和氣柱的流向渦激勵形式的影響。

    1? ? 研究方案與CFD建模

    1.1? 不同閥門開啟方向:流開型與流閉型

    前期作者團(tuán)隊已經(jīng)研究了不同閥門開啟方向?qū)娚溲b置噴射特性的影響,研究結(jié)果表明:流閉型噴射裝置噴射核心區(qū)速度更大,噴射效率更高[6-7]。本文在此基礎(chǔ)上研究不同閥門開啟方向?qū)M(jìn)氣道內(nèi)橫向射流摻混效果的影響,流開型與流閉型噴射裝置結(jié)構(gòu)如圖1所示。為突出閥門開啟方向的影響,簡化噴射裝置內(nèi)部結(jié)構(gòu),僅保留閥門開啟方向不同的特征,閥門保持在最大升程1 mm位置,閥門直徑均為8 mm。

    結(jié)合氣體燃料發(fā)動機(jī)的進(jìn)氣道截面尺寸[7],將氣體燃料引入長400 mm、寬43 mm、高74 mm的模擬進(jìn)氣道流場區(qū)域,并在模擬進(jìn)氣道兩端設(shè)置固定壓力差。模擬進(jìn)氣道進(jìn)出口壓差設(shè)定為0.02 MPa,氣體燃料入口設(shè)定為壓力入口邊界,壓力為0.7 Mpa。噴射裝置布置在距離模擬進(jìn)氣道入口150 mm處,簡化后的兩種噴射裝置及模擬進(jìn)氣道流域如圖2所示。

    噴射裝置出口近區(qū)網(wǎng)格尺寸以及湍流模型設(shè)置,參照作者網(wǎng)格無關(guān)性與湍流模型驗(yàn)證結(jié)果[7]。噴射裝置內(nèi)部結(jié)構(gòu)較不規(guī)則,選用0.8 mm的四面體網(wǎng)格,模擬進(jìn)氣道流動區(qū)域使用三棱柱結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,網(wǎng)格尺寸最大為3 mm,在粗細(xì)網(wǎng)格之間使用過渡層網(wǎng)格,以便于實(shí)現(xiàn)計算快速收斂。湍流模型選用RNG k-ε雙方程模型,壁面函數(shù)使用非平面壁面函數(shù)。壓力速度耦合采用的是SIMPLE算法,欠松弛因子采用默認(rèn)值,壓力、能量、動量、密度、湍動能以及湍動能耗散率均采用一階迎風(fēng)格式離散。

    1.2? 不同流向渦激勵機(jī)構(gòu):凸臺、跨線、氣柱

    如圖3所示,考慮到使用凸臺、跨線、徑向氣柱等流向渦激勵機(jī)構(gòu)往往可以改善同軸射流的摻混效果,本文提出將凸臺、跨線、氣柱三種流向渦激勵方案應(yīng)用在氣體燃料噴射裝置出口,研究加強(qiáng)流向渦的方法對進(jìn)氣道內(nèi)橫向紊動摻混效果的影響。圖(a)所示方案一,為圓管自由射流;圖(b)所示方案二,在圓管出口徑向上布置2個矩形凸臺,寬W為2 mm,高H為1 mm,為保證相同的噴射流量,圓管直徑D由7 mm增加到約7.35 mm;圖(c)所示方案三,在圓管出口徑向上布置一根跨線,跨線寬度為0.54 mm,跨線總面積與上述兩個矩形凸臺面積和相等;圖(d)所示方案四,3個圓管出口的總面積與圖(a)所示單個圓管面積相等,2個小圓管直徑均為1 mm??紤]到流向渦激勵機(jī)構(gòu)安裝在噴射裝置出口位置,因而簡化了具體的閥門結(jié)構(gòu),采用簡單的圓管替代實(shí)際噴射裝置。

    鑒于在圓管出口附近添加凸臺、跨線等方案存在局部尺寸較小的問題,在圓管內(nèi)部采用0.3 mm的均勻尺寸六面體網(wǎng)格加密;而在遠(yuǎn)離出口位置逐漸使用尺寸較大的網(wǎng)格,徑向(x方向)網(wǎng)格擴(kuò)展因子為1.05,軸向(y方向)網(wǎng)格初始尺寸為0.3 mm,網(wǎng)格點(diǎn)數(shù)為120。模擬進(jìn)氣道尺寸、網(wǎng)格尺寸等其他設(shè)置不再贅述。

    2? ? 結(jié)果與分析

    2.1? ?閥門開啟方向的影響

    流開型和流閉型噴射裝置在進(jìn)氣道內(nèi)的穩(wěn)態(tài)橫向摻混情況如圖4所示。氣體燃料射流因?yàn)槭艿娇諝饬鞯耐屏ο蚩諝庵髁鞣较驈澢?,然而,在流開型和流閉型兩種條件下,橫向射流中心線相差較大。流開型條件下,射流傾向于靠近進(jìn)氣道上壁面,雖然仍存在反旋渦對(CVP),但因?yàn)槭艿娇諝庵髁髋c進(jìn)氣道上壁面的雙重擠壓,反旋渦對變形較為嚴(yán)重;相反,流閉型條件下射流向空氣主流內(nèi)部貫穿距離較大,各截面上的質(zhì)量分?jǐn)?shù)云圖呈現(xiàn)較為規(guī)則的CVP,反旋渦對逐漸向進(jìn)氣道下底面靠近。因此,可加以定性分析:在流開型噴射裝置條件下,射流核心區(qū)短,速度慢,射流在空氣主流中的貫穿距離較短,氣體燃料集中在進(jìn)氣道上壁面,反旋渦對被壓縮,摻混均勻度較差;在流閉型噴射裝置條件下,氣體燃料噴射速度較快,貫穿距離較長,因而摻混更為均勻。

    再進(jìn)一步定量地分析兩種噴射條件下進(jìn)氣道內(nèi)的摻混效果,計算模擬進(jìn)氣道各橫截面上的氣體燃料質(zhì)量分?jǐn)?shù)標(biāo)準(zhǔn)差。橫截面位置如圖4所示,計算結(jié)果如圖5所示(z=0 m橫截面位于噴射裝置安裝位置)。結(jié)果表明:定量分析結(jié)果與上述定性分析結(jié)果吻合,流閉型條件下橫向射流的混合效果優(yōu)于流開型。

    2.2? ?流向渦激勵機(jī)構(gòu)的影響

    計算以上四種方案下模擬進(jìn)氣道各橫截面上的氣體燃料質(zhì)量分?jǐn)?shù)標(biāo)準(zhǔn)差,結(jié)果如圖6所示。結(jié)果表明:僅在噴射位置(z =0 m)附近,方案二、三、四的混合效果優(yōu)于方案一(無流向渦激勵),以方案四(氣柱形式流向渦激勵)的混合效果最佳;而隨著氣體燃料與空氣沿進(jìn)氣道進(jìn)一步摻混,方案一的混合效果得到顯著改善,反而優(yōu)于其他方案,最終在混合氣流出進(jìn)氣道之前,方案四的混合效果最差,方案二次之,方案一最佳。原因分析如圖7所示。

    (1)噴射位置所在截面(z=0 m)上的混合效果。相對于規(guī)則圓形射流,在矩形凸臺、徑向跨線以及氣柱形式的流向渦激勵機(jī)構(gòu)影響下,其產(chǎn)生的流向渦使氣體燃料向進(jìn)氣道左右兩側(cè)延展,以氣柱的影響最大;因此,在當(dāng)前截面上混合效果最佳。

    (2)z=0.08 m截面上的混合效果。方案二、三、四條件下CVP已經(jīng)接觸進(jìn)氣道兩側(cè)壁面,雙腎形渦對被剪切,以方案四的渦破壞程度最大。對比各方案的反旋渦對縱向分布位置,方案一分布最靠近進(jìn)氣道底面,方案二、三更加靠近進(jìn)氣道上表面,而方案四最為靠近進(jìn)氣道上表面,這種情況必然會導(dǎo)致該截面上的混合效果惡劣。這實(shí)際是因?yàn)樯淞骱诵膮^(qū)被流向渦破壞,射流核心區(qū)變短,橫向紊動射流的彎曲段越早來臨,射流保持其自身流向的能力越差,從而更加容易被空氣主流推向進(jìn)氣道上壁面。

    (3)z=0.24 m截面上的混合效果。對于方案四,氣體燃料幾乎完全被主流推向進(jìn)氣道上壁面;因此,混合效果最差。

    綜上所述,采用凸臺、跨線以及氣柱等流向渦激勵機(jī)構(gòu)可以改善同軸射流的徑向混合效果。凸臺、跨線等一系列機(jī)械激勵機(jī)構(gòu)流向渦主要集中在射流出口周邊,而氣柱形式的激勵機(jī)構(gòu)可以讓流向渦深入射流核心區(qū);因此,縮短核心區(qū)長度的效果最佳。然而,對于橫向紊動射流,射流核心區(qū)縮短會導(dǎo)致射流更容易被主流同一化,從而使氣體燃料被推向壁面,致使摻混效果反而惡化。

    3? ? 結(jié)論

    本文利用計算流體力學(xué)的方法,研究了不同閥門開啟方向與不同噴射流向渦激勵機(jī)構(gòu)對氣體燃料缸外多點(diǎn)噴射發(fā)動機(jī)進(jìn)氣道內(nèi)摻混均勻度的影響,為未來進(jìn)一步改善氣體燃料發(fā)動機(jī)缸內(nèi)摻混效果提供了參考。研究結(jié)論如下:

    (1)因?yàn)榱鏖_型噴射裝置噴射效率較低、噴射核心區(qū)長度較短,導(dǎo)致在進(jìn)氣道內(nèi)的貫穿距離較小,摻混均勻度較低。而流閉型開啟方向有利于改善進(jìn)氣道內(nèi)橫向摻混均勻度。

    (2)流向渦激勵機(jī)構(gòu)可以改善噴射近區(qū)的摻混均勻度,這是因?yàn)榱飨驕u激勵機(jī)構(gòu)迫使天然氣射流靠近進(jìn)氣道左右兩側(cè)。

    (3)在噴射裝置出口安裝流向渦激勵機(jī)構(gòu)不利于提高進(jìn)氣道內(nèi)總體摻混均勻度;因?yàn)榇藭r流向渦激勵機(jī)構(gòu)類似于流開型噴射裝置,會導(dǎo)致射流核心區(qū)縮短以及在進(jìn)氣道內(nèi)的貫穿距離縮短。

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    責(zé)任編輯? ? 盛? ? 艷

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