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    改性巖粉對(duì)煤塵爆炸惰化效果實(shí)驗(yàn)研究

    2021-11-11 02:42:44常小軍
    江西煤炭科技 2021年4期
    關(guān)鍵詞:惰化煤塵煤粉

    常小軍

    (晉能控股煤業(yè)集團(tuán)同發(fā)東周窯煤業(yè)有限公司,山西 大同 037037)

    在未來(lái)一段時(shí)間內(nèi),煤炭仍將是我國(guó)的主體能源,其在一次能源結(jié)構(gòu)中仍將占據(jù)主導(dǎo)地位。然而,隨著煤礦生產(chǎn)自動(dòng)化、集約化程度的不斷提高,井下粉塵產(chǎn)生量不斷增加,防止礦井煤塵爆炸十分重要[1-2]。微米級(jí)別粉塵極易懸浮在獨(dú)頭巷道、掘進(jìn)頭等半封閉、活封閉空間內(nèi)部,形成高濃度粉塵云,當(dāng)遇到足夠能量的高溫?zé)嵩春?,粉塵云即會(huì)燃燒,從而進(jìn)一步向爆轟轉(zhuǎn)變,引起礦井煤塵爆炸。1942年4月26日,我國(guó)本溪湖煤礦發(fā)生煤塵、瓦斯爆炸,死亡1549 人[3]。1968年4月4日,新汶礦務(wù)局潘西煤礦二號(hào)井發(fā)生特大煤塵爆炸事故,造成115 人死亡,108 人受傷[4]。2005年11月27日,龍煤礦業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司七臺(tái)河分公司東風(fēng)煤礦發(fā)生特別重大煤塵爆炸事故,造成171 人死亡,48 人受傷[5]。2005年12月7日,恒源實(shí)業(yè)有限公司發(fā)生特別重大瓦斯煤塵爆炸事故,造成108人死亡,29 人受傷[6]。目前,隨著煤礦開(kāi)采技術(shù)水平的提升及安全監(jiān)管意識(shí)的增強(qiáng),煤塵爆炸事故正在逐年減少,但由于煤塵爆炸具有破壞性大、突發(fā)性強(qiáng)的特點(diǎn),仍需引起企業(yè)的高度重視。

    石灰石等巖石粉塵既可以作為熱抑制劑,也可以作為吸熱劑,巖粉的分散性對(duì)減緩煤塵爆炸起著極其重要的作用[7]。但因煤礦井下惡劣的環(huán)境條件容易引起巖屑結(jié)塊,減小了巖粉的分散特性。巖石粉塵結(jié)塊主要原因是水的吸附導(dǎo)致在顆粒與顆粒接觸點(diǎn)形成液體橋,從而形成可溶性粉末成分的飽和溶液[8]。因此,防止粉末結(jié)塊的關(guān)鍵是將水從固體表面排斥,從而防止液體和固體橋梁的形成。應(yīng)用化學(xué)添加劑對(duì)巖石粉塵顆粒的表面性質(zhì)進(jìn)行改性,可以提高巖石粉塵的分散性,從而對(duì)煤塵爆炸起到更好的惰化作用。

    為了探究經(jīng)表面處理后的巖石粉塵對(duì)煤塵爆炸惰化效果,選用常規(guī)濕潤(rùn)巖塵與表面改性處理后巖粉作為對(duì)照實(shí)驗(yàn),通過(guò)測(cè)試不同煤塵濃度下爆炸的峰值壓力與壓力比,評(píng)判不同類型的巖粉對(duì)煤塵爆炸惰化效果的影響,

    1 實(shí)驗(yàn)材料

    選用石灰石粉塵作為實(shí)驗(yàn)用巖石粉塵,并對(duì)其進(jìn)行樣品表征測(cè)試,以獲得更詳細(xì)的樣品信息。

    1.1 礦物組成分析

    XRD是一種常用來(lái)識(shí)別材料晶體結(jié)構(gòu)的工具,因晶體原子會(huì)導(dǎo)致入射的X射線束在不同方向上衍射,并可以通過(guò)衍射角度和強(qiáng)度數(shù)值得出晶體的原子和分子結(jié)構(gòu)。通過(guò)XRD分析確認(rèn)了實(shí)驗(yàn)用樣品的純晶體結(jié)構(gòu),見(jiàn)圖1。x軸和y軸分別對(duì)應(yīng)衍射光束的角度和強(qiáng)度。由實(shí)驗(yàn)用樣品XRD衍射圖譜可得知,其主要成分為方解石,白云石和石英含量相對(duì)較少。

    圖1 實(shí)驗(yàn)樣品XRD 光譜

    1.2 元素組成分析

    XRF是常見(jiàn)的元素組成分析方法,通過(guò)高能X射線轟擊材料后發(fā)出的特征X射線來(lái)測(cè)量元素含量。XRF分析從定量的角度顯示了實(shí)驗(yàn)用樣品顆粒的元素組成,其碳酸鈣占材料的94%以上,其次是碳酸鎂占4.7%,二氧化硅占不到1%,還存在一些微量成分,具體元素組成見(jiàn)表1。

    表1 實(shí)驗(yàn)樣品XRF 分析結(jié)果

    1.3 粒徑分析

    本文中所使用巖石粉塵顆粒的粒徑分析見(jiàn)圖2,平均顆粒直徑為25 μm,其中90%的粒徑小于53 μm。

    圖2 實(shí)驗(yàn)樣品粒徑分布

    2 實(shí)驗(yàn)方法

    按照實(shí)驗(yàn)要求,采集同發(fā)東周窯礦井下工作面純煤粉作為測(cè)試樣品,首先測(cè)試了煤塵爆炸峰值壓力與煤塵濃度的關(guān)系,確定了煤塵爆炸允許濃度下限,為隨后的巖塵惰化實(shí)驗(yàn)確定煤塵用量;其次,實(shí)驗(yàn)選用油酸和油酸鈉作為改性劑,對(duì)實(shí)驗(yàn)用巖石粉塵進(jìn)行表面改性處理,以增強(qiáng)巖石粉塵的疏水性,并改善其分散性,從而對(duì)煤塵爆炸實(shí)現(xiàn)更好的惰化效果;最后,選用常規(guī)濕潤(rùn)巖石粉塵與經(jīng)表面改性處理后的巖石粉塵進(jìn)行煤塵爆炸惰化實(shí)驗(yàn),觀測(cè)火焰?zhèn)鞑ナ录陌l(fā)生概率,探究經(jīng)表面改性處理后的巖石粉塵對(duì)煤塵爆炸惰化效果的影響。

    2.1 煤塵爆炸

    使用純煤粉進(jìn)行爆炸測(cè)試,生成煤粉的爆炸性曲線。根據(jù)爆炸室內(nèi)的煤塵濃度重復(fù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試,以確定爆炸臨界煤塵濃度,超過(guò)該臨界濃度,其爆炸的可能性和強(qiáng)度會(huì)大大增加;小于臨界濃度,則會(huì)發(fā)生爆燃而不是爆炸。

    結(jié)合東周窯洞煤礦的煤塵性質(zhì)以及其余礦井實(shí)際所發(fā)生的煤塵爆炸情況,本文使用爆炸測(cè)試數(shù)據(jù)來(lái)衡量巖塵的惰化滅火特性。壓力比(PR)是峰值爆炸壓力與大氣壓力的比率,一般情況下等于或大于2 的值表示出現(xiàn)火焰明顯傳播或爆炸現(xiàn)象。

    為確定不同煤塵濃度下峰值爆炸壓力,本文共測(cè)試了8 個(gè)煤塵濃度,每個(gè)濃度重復(fù)了3 次,力求最大程度地減少實(shí)驗(yàn)誤差。因此,對(duì)煤塵爆炸試驗(yàn)進(jìn)行了24 次,濃度從200~1 400 g/m3不等,區(qū)間增量為200 g/m3。

    2.2 巖粉惰化實(shí)驗(yàn)

    分別選用常規(guī)濕潤(rùn)巖粉和表面改性后巖粉作為粉塵惰化實(shí)驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)樣品,以不同煤塵濃度作為實(shí)驗(yàn)變量,對(duì)巖粉進(jìn)行惰化實(shí)驗(yàn)。首先,將巖石粉塵放在托盤上,然后加入煤粉塵覆蓋于巖塵上部,形成巖塵(底層)- 粉塵(頂層)雙層混合結(jié)構(gòu)。將該托盤與5 kJ Sobbe點(diǎn)火器一起放置在腔室附近,并將真空度拉至約13.8 kPa(2 psi)。將濃度為79%的氮?dú)夂?1%的氧氣的可呼吸空氣注入室內(nèi),以分散混合粉塵,從而更好的模擬現(xiàn)實(shí)情況下礦山粉塵的懸浮狀態(tài)。為確保注入氣體的流暢性,此處使用了一個(gè)壓力容器,該壓力容器的氣壓約為965 kPa(140 psi)。達(dá)到大氣壓(101.325 kPa)時(shí),點(diǎn)火器借助內(nèi)置軟件點(diǎn)火,引爆混合物,爆炸裝置結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3。由爆炸壓力峰值與壓力的比值來(lái)衡量巖粉的惰化效果。

    對(duì)于常規(guī)濕潤(rùn)巖粉,共進(jìn)行了18 次惰化試驗(yàn),其中12 次測(cè)試在低煤塵濃度下進(jìn)行,6 次測(cè)試在高煤塵濃度下進(jìn)行。對(duì)于表面改性后巖粉,共進(jìn)行了28 次惰化試驗(yàn),在高、低煤塵濃度下分別進(jìn)行14 次。

    3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

    3.1 煤塵爆炸測(cè)試

    圖4 表示了峰值爆炸壓力作為煤粉濃度函數(shù)的測(cè)試結(jié)果。一般情況下認(rèn)為特征參數(shù)PR≥2 時(shí),即為發(fā)生了有效爆炸。從圖3 中可以清晰的看出,要使爆炸有效發(fā)生,即特征參數(shù)PR≥2,需要使煤粉濃度大于400 g/m3。根據(jù)煤塵最小爆炸濃度與爆炸室容積(38L),可計(jì)算出大約需要15.3 g的煤粉來(lái)達(dá)到400 g/m3的煤塵最小爆炸濃度。為了保障爆炸的有效性,本實(shí)驗(yàn)對(duì)煤粉質(zhì)量實(shí)行向上取整操作,即為3.2 和3.3 章節(jié)的巖粉惰化實(shí)驗(yàn)選用16 g煤粉的用量,相當(dāng)于爆炸室存在425 g/m3的煤塵濃度。為了更好的模擬礦井災(zāi)變時(shí)期惡劣的實(shí)際情況,進(jìn)一步增加火焰?zhèn)鞑ゼ氨ǖ目赡苄?,設(shè)計(jì)一對(duì)照組。對(duì)照組選用32 g煤粉,相當(dāng)于850 g/m3的煤塵濃度,用來(lái)增強(qiáng)煤塵爆炸現(xiàn)象出現(xiàn)的幾率。

    圖4 煤粉爆炸實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    3.2 常規(guī)濕潤(rùn)巖粉惰化試驗(yàn)

    對(duì)于常規(guī)濕潤(rùn)巖粉,共進(jìn)行了18 次惰化試驗(yàn),其中12 次測(cè)試的煤塵濃度為425 g/m3,其余6 次測(cè)試的煤塵濃度為850 g/m3。兩種煤塵濃度導(dǎo)致常規(guī)濕潤(rùn)巖塵惰化試驗(yàn)結(jié)果存在顯著差異,結(jié)果見(jiàn)圖5。

    圖5 常規(guī)濕潤(rùn)巖粉惰化試驗(yàn)結(jié)果

    從試驗(yàn)結(jié)果可以清楚地看出,在低煤塵濃度下,12 次試驗(yàn)中有一次未能阻止煤塵火焰?zhèn)鞑?,相?yīng)的峰值壓力為2.92 bar,其峰值爆炸壓力是大氣壓的兩倍以上,可以認(rèn)為發(fā)生了爆炸。對(duì)于高煤塵濃度,惰化效果則相對(duì)較差,6 次測(cè)試中有5 次未能阻止火焰?zhèn)鞑?。其常?guī)濕潤(rùn)巖粉未能成功惰化的5 次試驗(yàn)中,所產(chǎn)生的峰值壓力從3.6 bar到5.8 bar不等,相應(yīng)的壓力比都顯著大于2,在最壞的情況下,峰值壓力為5.5 bar。

    3.3 表面改性后巖粉惰化實(shí)驗(yàn)

    對(duì)于表面改性后巖粉,共進(jìn)行了28 次惰化試驗(yàn),其中14 次測(cè)試的煤塵濃度為425 g/m3,其余14 次測(cè)試的煤塵濃度為850 g/m3。表面改性后的巖粉惰化實(shí)驗(yàn)在兩種不同煤塵濃度測(cè)試條件下均取得了較好的實(shí)驗(yàn)效果,結(jié)果見(jiàn)圖6。

    圖6 表面改性后巖粉惰化試驗(yàn)結(jié)果

    從試驗(yàn)結(jié)果可以清楚地看出,在低煤塵濃度下,14 次惰化試驗(yàn)中均成功減緩了煤塵火焰?zhèn)鞑?,相?yīng)的峰值壓力、壓力比也都小于閾值,可以認(rèn)為在低煤塵濃度下,表面改性后巖粉表現(xiàn)出了較好的惰化效果。對(duì)于高煤塵濃度,14 次惰化試驗(yàn)中有2 次未能成功熄滅火焰前鋒。但從圖5 可以看出,2個(gè)未能成功惰化的數(shù)據(jù)點(diǎn)遠(yuǎn)離大多數(shù)數(shù)據(jù)點(diǎn),而其余的數(shù)據(jù)點(diǎn)則聚集在閾值以下,在概率學(xué)上可以將這2 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)視為無(wú)效數(shù)據(jù)點(diǎn),這表明表面改性后巖粉在高濃度煤塵濃度下仍表現(xiàn)出了較好的惰化效果。

    4 結(jié)論

    通過(guò)在不同煤塵濃度下進(jìn)行常規(guī)濕潤(rùn)巖粉和表面改性后巖粉惰化實(shí)驗(yàn),測(cè)試爆炸壓力峰值與壓力比,探究表面改性后巖粉對(duì)煤塵爆炸惰化效果的影響,得出如下結(jié)論:

    1)對(duì)于常規(guī)濕潤(rùn)巖粉,兩種煤塵濃度下惰化試驗(yàn)結(jié)果存在顯著差異。低煤塵濃度下常規(guī)濕潤(rùn)巖粉展現(xiàn)出了良好的惰化性能,而在高煤塵濃度下,常規(guī)濕潤(rùn)巖粉的惰化性能較差。

    2)對(duì)于表面改性后巖粉,兩種煤塵濃度下惰化試驗(yàn)均取得了較好效果,成功減緩了火焰?zhèn)鞑ァ?/p>

    3)在高濃度煤塵條件下進(jìn)行常規(guī)濕潤(rùn)巖粉惰化測(cè)試時(shí),6 次試驗(yàn)中有5 次(83.3%)出現(xiàn)了爆炸事件。而在高濃度煤塵條件下進(jìn)行表面改性后巖粉惰化測(cè)試時(shí),只有2 次(14.3%)發(fā)生了爆炸事件。因此,采用表面改性后巖粉后,高濃度煤塵發(fā)生爆炸的可能性降低了82.8%。

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