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    固體冷表面上液滴凝結(jié)過程分析

    2021-11-03 01:07:52張哲趙恩惠嚴(yán)雷楊文哲袁暉張秋梅田津津
    化工進(jìn)展 2021年10期
    關(guān)鍵詞:液滴冷凝溫濕度

    張哲,趙恩惠,嚴(yán)雷,楊文哲,袁暉,張秋梅,田津津

    (1 天津商業(yè)大學(xué)天津市制冷技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津,300134;2 維克(天津)有限公司,天津,301700)

    在固體冷表面上發(fā)生的液滴凝結(jié)是日常生活中常見的一種現(xiàn)象,比如自來水管壁上凝結(jié)的水珠、鏡片起霧、清晨的露珠、冬天的大霧等;在工業(yè)領(lǐng)域中也能時(shí)常發(fā)現(xiàn),例如,低溫狀態(tài)下管道外壁上或換熱設(shè)備外側(cè)附著的冷凝水等。液滴凝結(jié)有膜狀凝結(jié)和滴狀凝結(jié)兩種狀態(tài),如果冷凝壁疏水性強(qiáng),則凝結(jié)液在壁面不易鋪展成膜,而是形成許多隨機(jī)分布大小不一的液體,這種冷凝形態(tài)稱為滴狀凝結(jié)[1]。滴狀冷凝具有很高的傳熱系數(shù),比常見的膜狀冷凝傳熱系數(shù)高幾十倍,液滴冷凝傳熱的換熱方式在航空航天工程、蒸汽動(dòng)力工程、化學(xué)工程等工業(yè)領(lǐng)域有著廣泛應(yīng)用,在這些設(shè)備中更多實(shí)現(xiàn)滴狀冷凝,換熱設(shè)備的面積及尺寸將會(huì)大大減少,不僅能降低能耗,且?guī)盹@著的經(jīng)濟(jì)效益[2],所以眾多學(xué)者對液滴凝結(jié)過程進(jìn)行了大量的試驗(yàn)與研究。由于工業(yè)上的傳熱表面通常都是高表面能的普通金屬材料[3],通常水蒸氣只以膜狀冷凝形式出現(xiàn),本文選用為疏水材料的四氟乙烯平板,在其表面液滴凝結(jié)為滴狀凝結(jié),同時(shí)四氟乙烯是一種高分子塑料,因其防腐蝕、成本低且結(jié)構(gòu)簡單的優(yōu)點(diǎn)在換熱器里已廣泛使用[4]。

    Parin等[5]對不同涂層下凝結(jié)液滴的參數(shù)進(jìn)行了比較,發(fā)現(xiàn)在凝結(jié)試驗(yàn)條件下鋁基板上沉積的優(yōu)化溶膠-凝膠涂層可以維持珠狀凝結(jié)超過100h,而不會(huì)過渡到膜狀凝結(jié)。于經(jīng)偉[6]在天然氣煙氣凝結(jié)換熱研究中通過對換熱器表面鍍層進(jìn)行改性,發(fā)現(xiàn)添加鍍層的換熱器換熱能力提升了1.09~1.67倍,凝結(jié)趨向于珠狀凝結(jié)。林玉才等[7]研究了表面不同的特殊浸潤性對液滴凝結(jié)的影響,其中浸潤性指液體保持與固體表面接觸的能力,發(fā)現(xiàn)在試驗(yàn)所用材料中親水超潤滑結(jié)構(gòu)表面的霧氣收集效率最高,超疏水表面霧氣收集效率最低。Park 等[8]提出了一種使液滴快速生長和盡可能快地脫落的表面設(shè)計(jì),通過優(yōu)化曲面的曲率半徑和截面形狀實(shí)現(xiàn)毫米級液滴凸起頂端的優(yōu)化,使生長速率指數(shù)高了6 倍。Birbarah 等[9]設(shè)置了一個(gè)在恒熱流邊界條件下超疏水平板外對流跳躍-液滴凝結(jié)的綜合模型,發(fā)現(xiàn)液滴沿平板跳躍的總距離從毫米到米不等,而對所考慮的參數(shù),跳躍高度被限制在小于1cm內(nèi)。徐俊超等[10]通過試驗(yàn)測量了水在不同燃煤細(xì)顆粒表面的接觸角,得出了在不同接觸角范圍中液滴長大速度隨著燃煤細(xì)顆粒的大小以及液滴半徑的變化規(guī)律。

    周慧[11]采用數(shù)值模擬的方法對影響水蒸氣珠狀凝結(jié)的換熱因素進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)凝結(jié)壁面冷凝側(cè)換熱系數(shù)基本不受基底熱導(dǎo)率的影響,接觸角滯后隨表觀平衡接觸角和表面粗糙度的增大而增大,液滴脫落速度隨接觸角的增大而加快。江鑫[12]研究了基底硬度和相對濕度對液滴珠狀凝結(jié)的影響,得到基底越軟、濕度越大的情況下,液滴增長速度越快。Wang 等[13]研究了乙醇水混合物液滴在水平表面上的生長,發(fā)現(xiàn)在快速增長階段,液滴最大半徑隨氣相至表面溫差的增大而明顯增大,隨氣相速度和壓力的增大而略有增大,隨乙醇?xì)庀酀舛鹊脑龃蠖鴾p小,在隨后的波動(dòng)期間里這些效應(yīng)減弱。Gabyshev等[14]用數(shù)學(xué)模型研究了電場中球形水滴的冷凝生長過程,推測周圍空氣中的水分子會(huì)由于電場的存在而加速,并提出了一種預(yù)測凝析生長加速的動(dòng)力學(xué)模型。趙崇巖等[15]借助數(shù)值模擬方法研究液滴凝結(jié)核密度和脫落尺寸對液滴尺寸分布的影響,結(jié)果表明,隨著凝結(jié)核密度增大,液滴平均半徑及尺寸范圍減少,從而液滴尺寸分布整體升高。Somwanshi 等[16]模擬了在亞低溫疏水表面上鉍蒸氣的液滴冷凝過程,發(fā)現(xiàn)珠狀凝結(jié)的過程是成核、生長和聚合,液滴的閉合是一個(gè)瞬態(tài)的過程,也分析了熱流通量和壁面剪切力對速度的敏感性。

    大多研究專注于單個(gè)液滴凝結(jié)過程的研究,但工程實(shí)際中液滴狀態(tài)多以凝結(jié)群的狀態(tài)出現(xiàn),并且各液滴在凝結(jié)過程中相互影響。所以本文對液滴凝結(jié)群的性狀特征進(jìn)行研究,以疏水材料四氟乙烯平板為基底對液滴凝結(jié)數(shù)量、凝結(jié)面積規(guī)律進(jìn)行探究。通過改變基底冷表面上附近環(huán)境的溫濕度條件進(jìn)而獲取液滴凝結(jié)圖像,分析不同過冷度(22K、24K)、相對濕度(50%、60%、70%、80%、90%)影響下液滴特征隨時(shí)間變化的相關(guān)性,以期為工程實(shí)際中該環(huán)境條件下?lián)Q熱設(shè)備的設(shè)計(jì)和制備中液滴群凝結(jié)狀態(tài)的探索提供指導(dǎo)。

    1 試驗(yàn)設(shè)備與方法

    試驗(yàn)所選擇冷凝底板的材料是四氟乙烯,規(guī)格為80mm×80mm×2mm。四氟乙烯平板冷表面上液滴凝結(jié)試驗(yàn)裝置布置如圖1所示,該試驗(yàn)裝置主要由凝結(jié)圖像數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和溫濕度控制系統(tǒng)組成,凝結(jié)圖像數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)包括操作主機(jī)和RH-2000 3D 視頻顯微鏡;溫濕度控制系統(tǒng)包括控制腔、濕度控制裝置、溫度控制裝置、低溫恒溫水槽(由溫控器、水槽和制冷系統(tǒng)組成)、溫濕度記錄儀(HIOKI 公司3641-20型溫濕度記錄儀)、溫度記錄儀(橫河公司GP10 型便攜式無紙記錄儀)組成。每次冷凝完成一個(gè)過程后,底板材料需使用超聲波清洗儀(LIFECODE,型號為SU-761)處理。所用儀器相關(guān)參數(shù)見表1~表4。

    圖1 四氟乙烯平板冷表面上液滴凝結(jié)試驗(yàn)裝置

    表1 RH-2000 3D視頻顯微鏡

    表2 溫濕度記錄儀的相關(guān)參數(shù)

    表3 溫度記錄儀的相關(guān)參數(shù)

    表4 超聲波記錄儀的相關(guān)參數(shù)

    在液滴凝結(jié)試驗(yàn)開始前對四氟乙烯平板的表面進(jìn)行清潔,首先用酒精棉球擦拭四氟乙烯平板表面去除表面上的雜質(zhì),接著將之浸沒在裝有適量蒸餾水的超聲波清洗儀中清洗5~8min,清洗后取出平板晾干、待用。隨后將四氟乙烯平板放入控制腔內(nèi),利用溫濕度控制裝置調(diào)節(jié)控制腔內(nèi)溫度和濕度,同時(shí)用溫濕度記錄儀實(shí)時(shí)監(jiān)測控制腔內(nèi)溫濕度的變化;低溫恒溫水槽與基板之間通過兩根軟管相連,低溫恒溫水槽通載冷劑在管道內(nèi)進(jìn)出基板下部對其換熱降溫,載冷劑回到低溫水槽內(nèi)繼續(xù)制冷,持續(xù)為基板提供冷量,從而調(diào)節(jié)控制基板溫度,用溫度記錄儀實(shí)時(shí)監(jiān)測平板表面溫度,當(dāng)控制腔內(nèi)溫濕度及平板冷表面溫度達(dá)到試驗(yàn)工況時(shí),接著進(jìn)入觀察冷表面液滴凝結(jié)的過程。采用RH-2000 3D視頻顯微鏡的高倍鏡觀察整個(gè)凝結(jié)過程此顯微鏡在1s內(nèi)捕捉10張平面圖像后合成并顯示高質(zhì)量的3D模型,捕捉到清晰的視野范圍為352μm2的液滴凝結(jié)圖像數(shù)據(jù),并將圖像數(shù)據(jù)傳到電腦端以便之后的圖像分析、處理。本試驗(yàn)中,控制不同過冷度?T為24K 和22K,冷凝表面的溫度控制在0℃和2℃,控制腔內(nèi)環(huán)境溫度(26℃)恒定不變,相對濕度區(qū)間為50%RH~90%RH。最后,在視頻顯微鏡上自帶軟件中測得所觀測液滴的直徑,在Photoshop 軟件上對液滴凝結(jié)隨時(shí)間變化的圖像使用計(jì)數(shù)工具,利用相似原理估算獲得1m2區(qū)域內(nèi)不同時(shí)段第1 代與第2 代液滴數(shù)量,對圖片首先進(jìn)行二值化處理(使用平均值法對圖像進(jìn)行灰度化,再使用閾值法對灰度圖進(jìn)行二值化處理),接著利用直方圖工具算出液滴的面積率,進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。

    2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)與分析

    液滴凝結(jié)試驗(yàn)的過程中四氟乙烯平板冷表面的溫度為0℃和2℃,周圍環(huán)境溫度為24℃和22℃,在不同濕度(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)條件下冷表面上的液滴不斷成核、生長、合并,最后趨于穩(wěn)定,液滴形狀特征持續(xù)變化。通過視頻顯微鏡獲得不同溫濕度條件下液滴隨時(shí)間在凝結(jié)不同階段過程中的變化圖像,在此僅列舉過冷度24K 及22K 時(shí)濕度50%RH 環(huán)境與22K 時(shí)濕度90%RH環(huán)境下的液滴凝結(jié)狀況,如圖2與圖3所示。

    圖2 ?T=24K時(shí)濕度為50%時(shí)的凝結(jié)過程

    圖3 ?T=22K時(shí)濕度為50%時(shí)的凝結(jié)過程

    隨著凝結(jié)時(shí)間的進(jìn)行,液滴凝結(jié)經(jīng)歷成核、生長、合并、穩(wěn)定過程,在冷凝表面上存在著隨機(jī)分布的凝結(jié)核心,將顯微鏡中液滴成核階段中最先觀測到的液滴作為觀察對象,箭頭所指液滴為50%RH 時(shí)過冷度24K 與22K 條件下選定的觀測液滴,在所拍攝圖片中清晰可見。試驗(yàn)中獲得不同過冷 度(24K、 22K) 與 相 對 濕 度(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)條件下液滴凝結(jié)圖像,觀測可知,在濕度較大時(shí)最早成核形成的初始液滴并且達(dá)到穩(wěn)定時(shí)液滴較飽滿,液滴凝結(jié)進(jìn)程快;而在濕度較小時(shí),凝結(jié)液滴不飽滿且視野中的液滴大多呈現(xiàn)橢圓狀的外形;高過冷度時(shí),液滴凝結(jié)直徑大且密度小,較低過冷度下凝結(jié)生成的小液滴數(shù)量越多。

    2.1 不同溫濕度條件下液滴的凝結(jié)進(jìn)程

    圖4 所示為四氟乙烯平板冷表面溫度維持在0℃、2℃(即過冷度為24K、22K),不同濕度(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)條件下液滴凝結(jié)各過程的時(shí)間分布。

    圖4 不同溫濕度條件下的液滴成核、生長、合并各過程時(shí)間分布

    從圖4(a)可以看出,在過冷度24K 條件下,隨著相對濕度的增大,液滴成核、生長過程時(shí)間縮短,在高相對濕度下漸趨于穩(wěn)定,這是因?yàn)檩^高濕度下相對濕度增加導(dǎo)致水蒸氣分壓力增大,此時(shí)水蒸氣遇冷表面更易達(dá)到凝結(jié)時(shí)所需露點(diǎn)溫度,致使液滴凝結(jié)初期的成核、生長階段最快進(jìn)行,在達(dá)到高濕度80%RH、90%RH 時(shí)由于濕空氣含量過高,環(huán)境逐漸達(dá)到飽和,所以液滴成核、生長過程時(shí)間趨于穩(wěn)定。而合并時(shí)間于50%RH條件下的720s降至80%RH時(shí)的360s,同時(shí)在80%RH時(shí)最快進(jìn)入液滴凝結(jié)穩(wěn)定狀態(tài)過程。

    從圖4(b)可以看出,在過冷度22K 條件下,液滴成核時(shí)間最高時(shí)為50%RH 條件下的480s,最低時(shí)為90%RH條件下的120s,且在90%RH時(shí)最快進(jìn)入液滴凝結(jié)穩(wěn)定狀態(tài)過程。隨著相對濕度的增大,液滴成核時(shí)間呈現(xiàn)先減小后增大再減小的趨勢。與之對應(yīng)的液滴生長與合并過程也呈相似趨勢。

    對比圖4(a)、(b),合并所需時(shí)間都隨著濕度的增大呈現(xiàn)先增長后減小再增長的趨勢。這是由于相對濕度越大,臨界凝結(jié)核的半徑越?。ㄅR界凝結(jié)核半徑為最小成核半徑rmin,當(dāng)成核半徑大于rmin時(shí),液滴就會(huì)繼續(xù)吸收濕空氣繼續(xù)生長),液滴成核半徑范圍更大,所以相對濕度越大情況下液滴開始凝結(jié)時(shí)密度大,液滴在成長過程中更易與鄰近的液滴進(jìn)行合并進(jìn)入合并狀態(tài),同時(shí)液滴的生長速率也受相對濕度的影響,在液滴成核初始密度與生長速率的雙重影響下,合并時(shí)間呈現(xiàn)如此規(guī)律。對比不同過冷度下的液滴凝結(jié)階段的時(shí)間分布,發(fā)現(xiàn)50%RH、80%RH 液滴達(dá)到穩(wěn)定前凝結(jié)所需時(shí)間24K 與22K 相差較大,60%RH、70%RH、90%RH所需時(shí)間大體持平,這是因?yàn)椴煌^冷度隨相對濕度增大凝結(jié)過程的各個(gè)階段有不同的變化規(guī)律??傮w來看,高濕度80%RH、90%RH 時(shí)凝結(jié)時(shí)間越短,低濕度50%RH、60%RH時(shí)凝結(jié)時(shí)間越長。

    2.2 不同溫濕度條件下液滴直徑

    水蒸氣初始冷凝時(shí),液滴僅在平板的某些位置處開始成核,隨著凝結(jié)各過程的進(jìn)行,液核數(shù)不斷增多,液滴直徑也發(fā)生著變化,將顯微鏡中液滴成核階段中最先觀測到的液核作為觀察對象,使用顯微鏡自帶軟件測量顯示不同凝結(jié)時(shí)間下液滴大小直徑,觀察記錄液滴凝結(jié)變化特征,進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。圖5 是過冷度24K 與22K 時(shí)不同濕度(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)在同一種線性擬合方式下的液滴凝結(jié)直徑規(guī)律的對比。圖中將相應(yīng)數(shù)據(jù)并擬合進(jìn)行相關(guān)性分析,其中每組的相關(guān)系數(shù)均可達(dá)到0.9 以上,液滴直徑隨時(shí)間的變化規(guī)律與擬合線呈高度相關(guān)性。

    從圖5 可以看到在過冷度24K、22K 條件下,按照二者穩(wěn)定后,將不同相對濕度下液滴直徑D進(jìn)行比較為D90%>D80%>D60%>D70%>D50%。過冷度24K 條件下的液滴直徑明顯大于22K,這是因?yàn)楦哌^冷度下,驅(qū)動(dòng)力大更利于液滴凝結(jié);濕度50%RH 條件下液滴凝結(jié)直徑最小,大液滴直徑出現(xiàn)在高相對濕度條件下,由于在高相對濕度條件下被觀測的液滴極易與相鄰大液滴合并進(jìn)而形成更大液滴。液滴的尺寸分布對傳熱計(jì)算有重要意義。

    從圖5(a)可以看出,在過冷度24K 條件下,將不同相對濕度下液滴直徑增長速度V進(jìn)行比較為V90%>V80%>V60%>V70%>V50%。從圖5(b)可以看出,在過冷度22K條件下,將不同相對濕度下液滴直徑增長速度V進(jìn)行比較為V90%>V80%>V70%>V60%>V50%。擬合線斜率隨相對濕度增大而增大,凝結(jié)速率與相對濕度呈正相關(guān)。在凝結(jié)前期,液滴依靠吸收周邊濕空氣中的水分子凝結(jié)長大,液滴直徑隨凝結(jié)時(shí)間持續(xù)增長,待冷表面上鋪滿液滴時(shí),液滴相鄰之間距離足夠小時(shí)發(fā)生合并現(xiàn)象,合并完成后,因表面張力的存在致使液滴發(fā)生輕微收縮[17-18],收縮后液滴達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),在圖中可以觀察到,由于表面張力的存在,液滴的直徑并不是呈直線增大的,而是存在一定的波動(dòng)性。

    圖5 不同相對濕度下液滴直徑變化規(guī)律

    對比兩種過冷度條件下擬合直線的斜率發(fā)現(xiàn),在50%RH與90%RH條件下過冷度22K時(shí)的直線斜率小于24K,在60%RH~80%RH區(qū)間條件下過冷度22K時(shí)的斜率不斷高于24K。最高濕度90%RH時(shí)擬合凝結(jié)速率在高過冷度24K條件下為低濕度50%RH的3.2倍增至在低過冷度22K條件下的4.6倍;濕度50%RH 時(shí)擬合凝結(jié)速率在過冷度24K 條件下的為22K的1.5倍,濕度90%RH時(shí)擬合凝結(jié)速率在兩種過冷度條件中相差不大。高相對濕度及高過冷度條件下的凝結(jié)速率進(jìn)行對比發(fā)現(xiàn),其中高相對濕度液滴凝結(jié)速率影響最大,更利于液滴凝結(jié)快速進(jìn)行。

    2.3 不同溫濕度條件下液滴數(shù)量

    隨著凝結(jié)時(shí)間的進(jìn)行,液滴凝結(jié)速率的改變會(huì)導(dǎo)致液滴在底板上的凝結(jié)數(shù)量不斷變化。圖6是過冷度24K 與22K 時(shí)不同濕度(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)在同一種線性擬合方式下的液滴凝結(jié)數(shù)量規(guī)律的對比。

    圖6 不同溫濕度下第1代、第2代液滴凝結(jié)數(shù)量的分布

    從圖6(a)、(c)對比可以看出,在不同濕度條件下,第1代液滴凝結(jié)數(shù)量峰值在過冷度24K時(shí)出現(xiàn)在180~240s之間,過冷度22K時(shí)出現(xiàn)在180~480s之間,峰值均在1.0×1012~1.6×1012間波動(dòng),且發(fā)現(xiàn)高相對濕度下峰值出現(xiàn)較早,這是由于高相對濕度下水蒸氣分壓力增大,水蒸氣遇冷表面更容易達(dá)到凝結(jié)時(shí)的露點(diǎn)溫度,液滴數(shù)量越早出現(xiàn)峰值。在過冷度24K下,液滴數(shù)量在凝結(jié)時(shí)間1080~1800s內(nèi)趨于穩(wěn)定,而在過冷度22K 時(shí)則于720~1200s內(nèi)趨于穩(wěn)定,24K時(shí)液滴數(shù)量達(dá)穩(wěn)定時(shí)間要長于22K時(shí),因?yàn)?4K時(shí)過冷度驅(qū)動(dòng)力大,液滴生長與合并過程活躍,所以液滴穩(wěn)定時(shí)間長。液滴數(shù)量達(dá)到峰值在24K過冷度下則要快于22K過冷度條件下。高過冷度下液滴數(shù)量合并過程所用時(shí)間較長,這是由于液核數(shù)目都隨著過冷度和冷凝時(shí)間的增加而增加,高過冷度條件下驅(qū)動(dòng)力大,容易形成大液滴,所以合并所用時(shí)間長。相對濕度越大,第1代液滴的數(shù)量在峰值后,于穩(wěn)定前所需時(shí)間越短,液滴生長速度于峰值點(diǎn)后開始小于合并速度,液滴數(shù)量開始下降。

    從圖6(b)、(d)對比可以看出,液滴凝結(jié)數(shù)量在合并完成后,會(huì)出現(xiàn)新的裸露的成核點(diǎn),第2代液滴于第1 代液滴形成間隙開始成核。低相對濕度時(shí),第2 代液滴凝結(jié)并不能形成較明顯的規(guī)律變化,隨著濕度增大,第2代液滴凝結(jié)數(shù)量會(huì)產(chǎn)生峰值點(diǎn)且逐漸趨于穩(wěn)定。過冷度24K條件下,將不同相對濕度下液滴數(shù)量峰值P進(jìn)行對比為P90%>P80%>P50%>P60%>P70%;過冷度22K 條件下,將不同相對濕度下液滴數(shù)量峰值P進(jìn)行對比為P70%>P90%>P60%>P80%>P50%。各相對濕度下,液滴數(shù)量峰值于24K 時(shí)均高于22K時(shí),且沒有較為明顯的數(shù)值關(guān)系,只有在80%相對濕度下,液滴數(shù)量峰值在24K時(shí)是22K的1.96倍。根據(jù)以上數(shù)據(jù)推論,第2代液滴開始凝結(jié)時(shí)間不但受過冷度的影響,也受第1代液滴凝結(jié)速率等多方面的影響,具有隨機(jī)性,很難有明確的規(guī)律。

    第1 代液滴數(shù)量隨凝結(jié)時(shí)間變化呈正態(tài)分布,第2代液滴因受多方面的影響,很難出現(xiàn)有規(guī)律的變化,但兩代液滴都有峰值出現(xiàn),所以試驗(yàn)中在同一過冷度條件下會(huì)出現(xiàn)雙峰現(xiàn)象。

    2.4 不同溫濕度條件下液滴面積率

    液滴面積率是液固接觸面積與冷凝表面的比值。隨著液滴凝結(jié)的進(jìn)行,液滴在底板上的凝結(jié)數(shù)量發(fā)生變化,液滴群面積率也隨之改變。圖7是過冷度24K 與22K、不同相對濕度下(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)下所選液滴群的面積率隨所觀測液滴直徑增長的變化規(guī)律。

    圖7 不同過冷度相對濕度下時(shí)液滴面積率的分布

    從圖7中可以看出,液滴群的面積率呈現(xiàn)隨液滴直徑的增長而快速增長并最后趨于穩(wěn)定的趨勢。不論在22K還是24K過冷度時(shí),不同相對濕度下達(dá)液滴面積率的增長速度V均為V80%>V70%>V90%>V60%>V50%。這是因?yàn)楦鞣N傳熱溫差下,液滴分布基本一致[19],在高相對濕度90%時(shí),液滴成核生長過程更快進(jìn)行,液滴成核密度更大,在還沒有達(dá)到液滴最大直徑時(shí)就已經(jīng)發(fā)生了不明顯的合并過程,合并過程中觀察范圍內(nèi)的面積率減小,面積率達(dá)穩(wěn)定所需時(shí)間長,所以90%增長慢于80%RH、70%RH的情況。在不同濕度條件下,面積率峰值在過冷度24K時(shí)出現(xiàn)在液滴直徑50~100μm 之間,過冷度22K時(shí)出現(xiàn)在液滴直徑90~130μm 之間,峰值均在75%~82%間波動(dòng),且發(fā)現(xiàn)高過冷度下與面積率峰值出現(xiàn)較早,這是由于過冷度驅(qū)動(dòng)力越大,越易形成大液滴,與周圍小液滴合并后出現(xiàn)更大的裸露表面,面積率越低。在不同濕度條件下,穩(wěn)定階段的面積率在過冷度24K時(shí)在65%~82%內(nèi)波動(dòng),過冷度為22K時(shí)在70%~83%內(nèi)波動(dòng)且發(fā)現(xiàn)液滴直徑達(dá)150μm 左右,面積率進(jìn)入穩(wěn)定發(fā)展階段,不論在22K還是24K過冷度時(shí),不同相對濕度下的面積率S進(jìn)行對比為S50%>S60%>S70%>S80%>S90%,且22K 時(shí)的面積率高于24K時(shí),這是由于液滴的合并和再成核現(xiàn)象,高相對濕度下的冷表面上容易形成大液滴,大液滴經(jīng)過合并后液滴密度要小于低相對濕度條件下,同時(shí)液滴更容易受表面張力的影響在合并后發(fā)生回縮。

    3 結(jié)論

    在不同過冷度(24K、22K)以及不同濕度(50%RH、60%RH、70%RH、80%RH、90%RH)情況下,經(jīng)可視化的試驗(yàn)設(shè)備來觀察四氟乙烯平板冷表面上的液滴凝結(jié)過程,分析試驗(yàn)數(shù)據(jù),得出如下液滴凝結(jié)變化規(guī)律。

    (1)過冷度24K 時(shí)80%RH 凝結(jié)各階段最快進(jìn)行,過冷度22K 時(shí)90%RH 凝結(jié)各階段最快進(jìn)行,且合并所需時(shí)間都隨著濕度的增大呈現(xiàn)先增長后減小再增長的趨勢。

    (2)相對于高過冷度,高相對濕度對液滴凝結(jié)速率影響最大,凝結(jié)速率與相對濕度呈正相關(guān)。不同過冷度下,凝結(jié)速率在高濕度90%RH 為低濕度50%RH的3~5倍。

    (3)第1 代液滴形成過程中,相對濕度越大,液滴數(shù)量過峰值后達(dá)到穩(wěn)定前所需時(shí)間越短,液滴數(shù)量隨凝結(jié)時(shí)間呈正態(tài)分布。峰值出現(xiàn)時(shí)間為180~480s,峰值范圍均為1.0×1012~1.6×1012,過冷度24K 在凝結(jié)時(shí)間1080~1800s 趨于穩(wěn)定,過冷度22K在720~1200s趨于穩(wěn)定。

    (4)第2代液滴形成過程中,高相對濕度下液滴開始凝結(jié)時(shí)間較早,且在不同相對濕度下高過冷度中液滴數(shù)量峰值均高于低過冷度。在高相對濕度90%時(shí),液滴凝結(jié)開始時(shí)間在24K 時(shí)早于22K 時(shí)360s,80%RH 時(shí)液滴數(shù)量峰值在過冷度24K 時(shí)是22K的1.97倍。

    (5)不論在22K還是24K過冷度時(shí),液滴面積率的增長速度V均為V80%>V70%>V90%>V60%>V50%,峰值出現(xiàn)在液滴直徑50~130μm之間,峰值均在75%~82%區(qū)間波動(dòng)。穩(wěn)定后,相對濕度與面積率大小呈負(fù)相關(guān),液滴直徑達(dá)150μm 進(jìn)入穩(wěn)定發(fā)展階段,穩(wěn)定后面積率在65%~85%之間波動(dòng)。

    本文進(jìn)行了水平放置的四氟乙烯平板上濕空氣掠過冷表面液滴凝結(jié)在不同溫濕條件下的試驗(yàn)研究,在工程實(shí)際中在對液滴狀態(tài)特定需求下進(jìn)行環(huán)境條件的選取以及對應(yīng)環(huán)境條件下對液滴特性的預(yù)測判斷具有指導(dǎo)意義。實(shí)際工程技術(shù)中四氟乙烯的應(yīng)用尚未普及,其他金屬材料下的液體凝結(jié)規(guī)律、豎直壁面上的液滴凝結(jié)特性及水平壁面上液滴高度變化都有待進(jìn)一步探究。

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