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    魏氏組織對(duì)TC16鈦合金絲材熱鐓性能影響的分析

    2021-11-03 06:20:12解文卓唐飛龍王巧莉蔡建明陳星宇
    世界有色金屬 2021年14期
    關(guān)鍵詞:絲材緊固件棒材

    解文卓,唐飛龍,王巧莉,蔡建明,陳星宇

    (1.寶雞鈦業(yè)股份有限公司,陜西 寶雞 721014)(2.中國(guó)航發(fā)北京航空材料研究院,北京 100095)

    關(guān)鍵字:TC16鈦合金;BT16鈦合金;魏氏組織;低倍組織;顯微組織;組織性能

    1 前言

    TC16鈦合金的名義成分為Ti-3Al-5Mo-4.5V,為α+β型兩相高強(qiáng)鈦合金,與俄羅斯BT16成分相同。TC16鈦合金的β轉(zhuǎn)變溫度為860℃±20℃。具有良好的工藝塑性,疲勞強(qiáng)度高,通過固溶時(shí)效或冷變形強(qiáng)化后抗拉強(qiáng)度可以達(dá)到1030~1080MPa,剪切強(qiáng)度為650~700MPa,并且對(duì)缺口、扭轉(zhuǎn)等應(yīng)力集中敏感性較小、能很好地承受偏斜載荷。TC16鈦合金絲材(Φ4mm~Φ8mm)主要用于制造螺釘、螺栓、鉚釘、螺母、墊片等飛機(jī)用緊固件,包括螺栓、螺釘、螺母和環(huán)槽鉚釘桿等,主要用在后機(jī)身、機(jī)翼、尾翼等部位。

    TC16鈦合金緊固件用絲材,隨著溫度的不斷提高,β晶粒發(fā)生明顯變化。在890℃時(shí),呈現(xiàn)明顯的魏氏組織,β晶界也在迅速長(zhǎng)大,原始β晶粒清晰可見,β晶界上分布少部分?jǐn)嚅_的晶界α;加熱溫度增加到1050℃時(shí),原始β晶粒清晰可見,類似β區(qū)加工組織,晶界內(nèi)有明顯的次生α相。這種組織與俄羅斯BT16鈦合金緊固件的顯微組織類似,但與國(guó)內(nèi)TC16鈦合金棒絲材等軸組織的要求有明顯差異,為了進(jìn)一步掌握組織過熱后出現(xiàn)的魏氏組織對(duì)TC16鈦合金絲材熱鐓性能的影響,同時(shí)也對(duì)俄羅斯BT16鈦合金緊固件試樣進(jìn)行了分析比對(duì),可以根據(jù)用途為緊固件后續(xù)加工選擇不同的加熱溫度和加熱時(shí)間,為獲得不同的組織與性能以及大批量生產(chǎn)提供更優(yōu)的理論依據(jù)。

    2 試驗(yàn)方案

    實(shí)驗(yàn)材料選用某公司生產(chǎn)TC16鈦合金Ф6.1絲材,經(jīng)某廠加工成螺栓,具體工藝如下:

    車削→硼化處理→熱鐓→噴砂→退火→固溶時(shí)效→酸洗→滾螺紋→冷擠→檢測(cè)

    分別選取生產(chǎn)后滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的正常組織、加熱溫度為890℃和1050℃時(shí)的兩種TC16鈦合金棒材,加工成螺栓后,標(biāo)記為1#(正常試樣)、2#(中間試樣)和3#(過熱試樣)。

    3 分析過程

    3.1 低倍組織

    用膠木粉鑲嵌在同一個(gè)試塊上,進(jìn)行磨制和腐蝕,觀察螺栓的縱向組織。螺栓縱向的低倍組織見圖1,1#試樣的桿部低倍為細(xì)小的清晰晶組織,螺帽部位經(jīng)鐓頭制備,大變形區(qū)的低倍呈現(xiàn)模糊晶組織;2#試樣的低倍為細(xì)小的半清晰晶組織;3#試樣的低倍為完全的模糊晶組織。下面分別描述三個(gè)螺栓的顯微組織特征。

    圖1 低倍組織

    3.2 高倍組織

    (1)1#螺栓桿部縱向500倍顯微組織如圖2所示,為在β區(qū)加工得到的組織,β晶界清晰可見,β晶界上分布平直的晶界α,也存在少部分?jǐn)嚅_的晶界α,晶界α寬度明顯大于晶內(nèi)的α片。經(jīng)測(cè)量,β晶粒的平均尺寸為137.1mm。一個(gè)β晶粒內(nèi)有若干個(gè)α集束,集束內(nèi)α相呈平行的長(zhǎng)條狀。

    圖2 1#螺栓桿部縱向顯微組織

    (2) 1#螺栓螺帽部位縱向的50倍顯微組織如圖3所示,螺帽經(jīng)過鐓制和后續(xù)的熱處理,組織可以分為三個(gè)區(qū),即螺帽頂部的變形死區(qū)(A區(qū))、鐓頭大變形區(qū)(B)和桿部的未變形區(qū)(C區(qū)),其中,大變形部位 500X顯微組織可以看出,組織已發(fā)生明顯細(xì)化,α相呈等軸化并有明顯的方向性,局部有少量的長(zhǎng)條α,具體如圖4所示。

    圖3 1#螺栓螺帽部位縱向顯微組織

    圖4 1#螺栓螺帽部鐓頭大變形區(qū)縱向顯微組織

    (3)2#螺栓組織分析

    2#螺栓桿部縱向不同倍數(shù)下的顯微組織如圖5(a)(b)所示,可以清晰分辨原始β晶界,原始β晶界上的α大多已破碎,呈長(zhǎng)條狀;螺栓桿部不同位置的原始β晶粒尺寸差異較大,圖5(a)所示的區(qū)域原始β晶粒尺寸在110mm左右,而圖5(b)所示區(qū)域的原始β晶粒尺寸在300mm左右;β晶粒內(nèi)的少量α呈短條狀或呈橢圓狀,說明該螺栓試樣對(duì)應(yīng)的絲材發(fā)生過熱,但拉拔過程終止時(shí)絲材坯料溫度已落入α+β兩相區(qū),絲材在α+β兩相區(qū)有較小的變形。在螺紋亞表面,顯微組織有明顯地被擠壓拉長(zhǎng)的痕跡。

    圖5 2#螺栓桿部縱向顯微組織

    (4) 3#螺栓組織分析

    3#螺栓桿部和頭部縱向不同倍數(shù)下的顯微組織如圖6和圖7所示,為典型細(xì)小的雙態(tài)組織,初生α的平均尺寸為2mm,分布均勻,初生α沿著桿部長(zhǎng)軸方向呈較弱的方向性。在螺帽部位,在大變形量的鐓制過程中,初生α沿變形金屬流動(dòng)方向呈明顯的方向性。

    圖6 3#螺栓桿部縱向顯微組織

    圖7 3#螺栓螺帽部縱向顯微組織

    3.3 力學(xué)性能分析

    為了進(jìn)一步了解過熱組織與正常組織性能方面的差異,我們進(jìn)行了性能對(duì)比試驗(yàn),測(cè)試項(xiàng)目包括:缺口敏感系數(shù)、破壞拉力、高低周疲勞、剪切性能等,結(jié)果見表1所示。

    表1 不同組織性能對(duì)比

    通過性能分析可以看出,當(dāng)TC16鈦合金絲材加熱溫度分別為890℃和1050℃,高于相變點(diǎn)約100~200℃時(shí),從鈦合金棒絲材到熱鐓至螺栓,后續(xù)生產(chǎn)材料組織沒有發(fā)生明顯變化,仍然保留著絲材組織形貌。從顯微組織角度分析,3#試樣顯微組織更加符合標(biāo)準(zhǔn)要求的等軸組織,1#和2#分別出現(xiàn)完整或部分完整β晶界,并有次生α相析出,這與標(biāo)準(zhǔn)要求不允許有長(zhǎng)條α相明顯不符;除此之外,其他性能方面均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,通過對(duì)過渡組織和魏氏組織以及正常等軸組織的材料性能進(jìn)行對(duì)比可以看出,除缺口敏感有所下降之外,其他性能都相當(dāng)。

    3.4 俄制BT16鈦合金組織分析

    為了更深層次地了解俄羅斯緊固件材料組織,對(duì)某公司提供的俄BT16鈦合金Ф5mm和Ф6mm絲材以及MJ5沉頭螺栓、MJ6六角頭螺栓(實(shí)物照片見圖8)進(jìn)行了顯微組織及流線分析。

    圖8 某公司提供的MJ5沉頭螺栓和MJ6六角頭螺栓實(shí)物

    (1)BT16鈦合金Ф5mm和Ф6mm絲材顯微組織

    BT16鈦合金φ5mm和φ6mm絲材的顯微組織如圖9所示,為編織狀的細(xì)小網(wǎng)籃組織,原始β晶界不明顯。

    (2)俄制BT16鈦合金螺栓組織分析

    圖10給出了兩種規(guī)格的螺栓桿部橫截面不同位置的顯微組織。由圖11(a)、(c)可見,兩種規(guī)格的螺栓心部均為網(wǎng)籃組織,晶粒細(xì)小,α片長(zhǎng)度在10μm左右。由圖11(b)可見,MJ5螺栓邊緣組織和心部完全一樣,表明桿部未經(jīng)過任何強(qiáng)化處理;由圖11(d)可見,MJ6螺栓在靠近邊緣20μm以內(nèi)的區(qū)域顯微組織發(fā)生了不明顯的扭曲,這說明與螺紋滾壓相比,桿部擠壓時(shí)的變形量相對(duì)較小,對(duì)顯微組織的影響也較小。

    圖10 兩種規(guī)格的螺栓桿部不同部位的顯微組織

    圖11 MJ5、MJ6螺栓不同位置的顯微組織

    為進(jìn)一步確定俄螺栓使用時(shí)的熱處理狀態(tài),圖12給出了BT16鈦合金φ6mm絲材不同熱處理狀態(tài)的顯微組織照片(熱處理按俄工藝文件中給定的典型制度進(jìn)行)。由圖12(a)可見,退火狀態(tài)下的顯微組織中初生α相在60%左右;由圖12(b)可見,固溶時(shí)效的顯微組織中初生α相占40%左右,β基體上有大量細(xì)小彌散分布的次生α相。MJ5、MJ6螺栓的顯微組織顯然與圖12(a)一致。由此說明,與顯微硬度的試驗(yàn)結(jié)果一致,從組織上分析,MJ5和MJ6螺栓都是退火狀態(tài)下使用的[1]。

    圖12 BT16鈦合金φ6mm絲材不同熱處理狀態(tài)的顯微組織

    通過對(duì)俄制BT16鈦合金緊固件絲材和緊固件實(shí)物的金相分析,其顯微組織為細(xì)小的片層組織,有些呈現(xiàn)編織狀的網(wǎng)籃組織,原始β晶界不明顯,不存在連續(xù)的晶界α相[2]。根據(jù)俄標(biāo)OCT1 90202-1975《BT16鈦合金熱軋棒材》和OCT1 90201-1975《鈦合金磨光和機(jī)械精整棒材》對(duì)顯微組織的要求,以及上述標(biāo)準(zhǔn)顯微組織評(píng)級(jí)圖的排列順序可知,BT16鈦合金緊固件盡量要得到經(jīng)α+β兩相區(qū)充分變形和熱處理的等軸組織,這與俄制BT16鈦合金絲材以及緊固件實(shí)物的顯微組織不相符。

    4 總結(jié)

    通過加熱溫度對(duì)組織和性能影響的研究,可以得出以下幾方面結(jié)論:

    (1)在單相區(qū)加熱時(shí),隨著保溫時(shí)間的延長(zhǎng),TC16鈦合金絲材顯微組織為典型的等軸組織。隨著加熱溫度的不斷提高,在840℃~1050℃時(shí)進(jìn)行加熱時(shí),試樣840℃下為兩相區(qū)加工組織,無β晶界形成,860℃時(shí)發(fā)生相變,出現(xiàn)完整的β晶界,隨著加熱溫度的不斷升高,β晶粒迅速長(zhǎng)大,加熱溫度提高到870℃時(shí),形成魏氏組織,晶粒較大,晶界明顯。在840℃~1050℃時(shí),試樣平均晶粒尺寸為2um~180um之間,840℃時(shí)顯微組織更符合加工要求。

    (2)對(duì)棒材試樣力學(xué)性能對(duì)比,在840℃時(shí)棒材綜合性能最優(yōu),隨著溫度的不斷增加,棒材的拉伸強(qiáng)度及塑性指標(biāo)明顯下降,剪切性能略降。從過渡組織試樣和魏氏組織螺釘高倍組織與熱處理復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比來看,螺釘晶粒尺寸在100~300μm,平均尺寸為137μm。顯微組織為完全的片層組織,β晶界清晰可見,β晶界上分布平直的晶界α,一個(gè)β晶粒內(nèi)有若干個(gè)α集束,集束內(nèi)α相呈平行的長(zhǎng)條狀。

    (3)通過對(duì)俄制BT16鈦合金絲材和緊固件實(shí)物的金相分析,其顯微組織為細(xì)小的片層組織,有些呈現(xiàn)編織狀的網(wǎng)籃組織,原始β晶界不明顯,不存在連續(xù)的晶界α相。

    (4)根據(jù)俄標(biāo)OCT1 90202-1975《BT16鈦合金熱軋棒材》和OCT1 90201-1975《鈦合金磨光和機(jī)械精整棒材》對(duì)顯微組織的要求,以及上述標(biāo)準(zhǔn)顯微組織評(píng)級(jí)圖的排列順序可知,國(guó)內(nèi)TC16鈦合金緊固件盡量要得到經(jīng)α+β兩相區(qū)充分變形和熱處理的等軸組織,這與俄制BT16鈦合金絲材和緊固件實(shí)物的顯微組織不相符。

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