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    某卷煙廠工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)節(jié)能措施探討

    2021-10-26 02:22:22楊亞博李俊昆
    制冷與空調(diào) 2021年4期
    關(guān)鍵詞:濕球溫度供冷冷水機(jī)組

    楊亞博 李俊昆

    (云南省設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司 昆明 650228)

    0 引言

    濾棒成型機(jī)、高速卷包機(jī)及包裝機(jī)是卷包車間生產(chǎn)過(guò)程中的重要設(shè)備,設(shè)備運(yùn)行過(guò)程中,其壓條、電機(jī)、油箱、煙槍等部位需進(jìn)行冷卻處理。當(dāng)前卷煙廠工藝設(shè)備常見(jiàn)的循環(huán)冷卻水系統(tǒng)一般有兩類:一類為工藝設(shè)備自帶冷水機(jī)組(獨(dú)立冷源),一類為集中冷源對(duì)多臺(tái)工藝設(shè)備提供工藝循環(huán)冷卻水。設(shè)備自帶冷水機(jī)組系統(tǒng)因熱量直接排入車間,使卷煙廠車間空調(diào)系統(tǒng)負(fù)荷超載,影響空調(diào)設(shè)備的正常運(yùn)行;集中冷源的工藝?yán)鋮s水系統(tǒng)存在如系統(tǒng)配置容量大、運(yùn)行能耗高、調(diào)節(jié)能力差等問(wèn)題。本文以選用集中冷源工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的卷煙廠為研究對(duì)象,根據(jù)項(xiàng)目所在溫和地區(qū)的氣象條件、發(fā)熱設(shè)備冷卻需求,尋求一套能保證工藝設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行、積極應(yīng)對(duì)室外氣候變化、在不同工況條件下均能實(shí)現(xiàn)節(jié)能運(yùn)行的工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案。

    1 項(xiàng)目概況

    1.1 項(xiàng)目背景

    該卷包車間配備13 臺(tái)濾棒成型機(jī)散熱量為114kW、28 臺(tái)高速卷包機(jī)散熱量為448kW、15 臺(tái)包裝機(jī)散熱量為135kW,工藝設(shè)備總散熱量為697kW;設(shè)備發(fā)熱部位要求工藝?yán)鋮s水溫:18~22℃。原工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng),采用與車間中央空調(diào)冷凍水系統(tǒng)合用的方式,該系統(tǒng)在夏季室外溫度較高、車間空調(diào)需求較大時(shí),無(wú)法保證工藝設(shè)備正常運(yùn)行,而在過(guò)渡季節(jié)和冬季,未能利用較低室外溫度的節(jié)能潛力,致使車間中央空調(diào)冷水機(jī)組長(zhǎng)期偏離設(shè)計(jì)工況運(yùn)行,能耗高,運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差?,F(xiàn)對(duì)該車間工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)進(jìn)行改造,系統(tǒng)要求:集中式冷源并獨(dú)立設(shè)置,運(yùn)行穩(wěn)定、節(jié)約能耗。

    1.2 項(xiàng)目室外氣象條件

    卷煙廠位于云南省溫和地區(qū)5A 區(qū),最冷月平均氣溫:0℃<tmin.m≤13℃,最熱月平均氣溫:18℃<tmax.m≤25℃,其典型氣象年各級(jí)濕球溫度頻數(shù)如圖1 所示(數(shù)據(jù)來(lái)源:中國(guó)建筑熱環(huán)境分析專用氣象數(shù)據(jù)集[1])。因卷煙廠生產(chǎn)車間運(yùn)行時(shí)間為8:00am 至12:00pm,故圖1 所列濕球溫度頻數(shù)僅取車間運(yùn)行時(shí)間段內(nèi),全年共計(jì)5840 小時(shí)。

    圖1 全年各級(jí)濕球溫度頻數(shù)Fig.1 Annual wet-bulb temperature frequency at all levels

    根據(jù)全年各級(jí)濕球溫度頻數(shù)圖分析,該地區(qū)室外濕球溫度相對(duì)較低,可利用蒸發(fā)冷卻手段實(shí)現(xiàn)節(jié)能運(yùn)行。工藝循環(huán)冷卻水出水溫度設(shè)計(jì)值:tg=18℃,(供回水溫差5℃),間接蒸發(fā)式冷卻(閉式冷卻塔)逼近度:A=5℃[2],即當(dāng)室外濕球溫度:tw2≤13℃時(shí),可實(shí)現(xiàn)冷卻塔免費(fèi)供冷,如圖1 所示,該地區(qū)tw2≤13℃全年共1729 小時(shí),占全年供冷時(shí)數(shù)的30%,近1/3 時(shí)間可關(guān)閉冷水機(jī)組,僅利用天然冷源提供工藝循環(huán)冷卻水。

    通常冷卻塔以夏季標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行工況(冷卻水進(jìn)出水溫為37/32℃)設(shè)計(jì)選型,當(dāng)冷卻塔用于冬季直接供冷時(shí),需對(duì)其冷卻能力進(jìn)行校核,假設(shè)冷卻塔進(jìn)出水溫差不變,經(jīng)冷卻塔的出風(fēng)可達(dá)到最佳換熱狀態(tài)點(diǎn)[3],出風(fēng)干球溫度為冷卻水進(jìn)水溫度,相對(duì)濕度為80%。

    式中:Ql為冷卻塔夏季制冷量,kW;k為冷水機(jī)組制冷時(shí)耗功的熱量系數(shù),取1.2~1.3 左右,Q0為系統(tǒng)制冷,kW;W為循環(huán)冷卻水流量,m3/h;Cpf為水的定壓比熱,kJ/kg·℃;tf1、tf2分別為冷卻塔進(jìn)出口水溫,℃;ρ1、ρ2分別為水和空氣的密度,kg/m3;QA為冷卻塔空氣側(cè)換熱量,kW;G為冷卻塔通風(fēng)量,m3/h;h1、h2分別為冷卻塔進(jìn)出口空氣狀態(tài)點(diǎn)焓值,kJ/kg。

    夏季冷卻塔進(jìn)風(fēng)參數(shù)取空調(diào)室外計(jì)算干球溫度30.7℃,室外計(jì)算濕球溫度22.0℃,進(jìn)風(fēng)焓值為71.8kJ/kg,出風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)焓值為135.88kJ/kg,如上所述,以冷卻塔直接供冷的轉(zhuǎn)換溫度(室外濕球溫度13℃)為冬季進(jìn)風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)參數(shù),其相對(duì)濕度取該地冬季(12月~2月)月平均相對(duì)濕度66.4%,進(jìn)風(fēng)焓值為40.8kJ/kg,出風(fēng)焓值為73.0kJ/kg。因冬季冷卻塔供冷量為工藝系統(tǒng)制冷量,不考慮熱量系數(shù),由式(1)可知冷卻塔在夏季工況運(yùn)行時(shí)的循環(huán)水量高于冬季運(yùn)行,而將各點(diǎn)參數(shù)代入式(2),計(jì)算得冬季冷卻塔供冷的通風(fēng)量高于夏季,因此在利用冷卻塔冬季直接供冷的方案設(shè)計(jì)中,應(yīng)根據(jù)具體運(yùn)行策略選擇合適的冷卻塔型號(hào),以滿足系統(tǒng)全年運(yùn)行要求。

    2 工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)方案分析

    2.1 方案一:高溫水冷冷水機(jī)組+閉式冷卻塔系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    根據(jù)工藝設(shè)備高溫冷卻水的需求以及溫和地區(qū)中等濕度的氣候條件,設(shè)計(jì)初期,工藝循環(huán)冷卻水?dāng)M定方案為:高溫水冷冷水機(jī)組+橫流閉式冷卻塔供冷,冷水機(jī)組選用螺桿式壓縮機(jī)、滿液式蒸發(fā)器、臥式管殼冷凝器,為滿足在“免費(fèi)供冷”工況下的工藝設(shè)備水質(zhì)需求,以及廠區(qū)的用水條件、避免出現(xiàn)飄水等現(xiàn)象,設(shè)計(jì)選用閉式冷卻塔。同時(shí),卷煙廠對(duì)設(shè)備生產(chǎn)運(yùn)行的穩(wěn)定性有著較高的要求,考慮溫度波動(dòng)對(duì)工藝設(shè)備的影響,在冷卻水供回水路中添加溫度恒定的儲(chǔ)水箱,有助于冷卻水系統(tǒng)水量及溫度調(diào)節(jié)。方案一工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)主要流程如圖2 所示。

    圖2 方案一工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)流程圖Fig.2 Scheme I circulation cooling water system flow chart

    綜合可利用自然資源冷卻時(shí)間,當(dāng)tg設(shè)定值為18℃,在tw2≤13℃時(shí),可關(guān)閉冷水機(jī)組,利用閉式冷卻塔提供的冷卻水即可滿足工藝設(shè)備的降溫要求,冷卻塔的冷卻水流量為循環(huán)水系統(tǒng)的流量。

    當(dāng)tw2>13℃時(shí),僅利用閉式冷卻塔無(wú)法提供系統(tǒng)全部冷卻量,此時(shí)需開(kāi)啟冷水機(jī)組制冷,但通過(guò)分析不難發(fā)現(xiàn),在13℃<tw2≤20℃的溫度區(qū)間內(nèi),蒸發(fā)冷卻手段仍具有可觀的冷卻能力,因而方案一在該溫度區(qū)間,由于冷水機(jī)組、冷卻循環(huán)水泵、閉式冷卻塔的持續(xù)運(yùn)行,整個(gè)工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)并沒(méi)有達(dá)到節(jié)能最大化,由全年各級(jí)濕球溫度頻數(shù)圖可知,每年有3293 個(gè)小時(shí)處于13℃<tw2≤20℃的區(qū)間,所以該冷卻水系統(tǒng)尚有節(jié)能提升空間。

    基于上述分析,以室外濕球溫度tw2的劃分作為工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)運(yùn)行策略的依據(jù),把方案一的兩種運(yùn)行工況繼續(xù)細(xì)分為三種運(yùn)行工況,即工況一:tw2≤13℃、工況二:13℃<tw2≤20℃、工況三:tw2>20℃;在肯定工況一共1729 小時(shí)閉式冷卻塔“免費(fèi)制冷”所帶來(lái)的節(jié)能成效下,著重挖掘工況二區(qū)間內(nèi)的節(jié)能潛力。

    2.2 方案二:蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組+閉式冷卻塔系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    當(dāng)室外濕球溫度在14~19℃區(qū)間內(nèi)時(shí),閉式冷卻塔的出水溫度小于工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)回水溫度,閉式冷卻塔仍然對(duì)循環(huán)冷卻水有降溫作用,雖在該區(qū)間內(nèi)冷卻水溫降不大,但考慮到每年有3293個(gè)小時(shí)在該區(qū)間內(nèi)運(yùn)行,所帶來(lái)能耗的節(jié)省和生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)價(jià)值是不容小覷的,為使蒸發(fā)冷卻原理利用最大化,提出第二種解決方案:蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組與閉式冷卻塔協(xié)同制冷,冷水機(jī)組的蒸發(fā)式冷凝器工作原理與閉式冷卻塔相似,噴淋水在冷凝盤管上形成水膜,同淋水側(cè)不飽和空氣接觸,在水蒸氣分壓力差的驅(qū)動(dòng)下,噴淋水蒸發(fā)吸收盤管內(nèi)工藝?yán)鋮s水熱量,兼具水冷冷卻換熱性能好和風(fēng)冷冷卻節(jié)水的優(yōu)勢(shì)[5]。方案二工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)主要流程如圖3 所示。

    圖3 方案二工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)流程圖Fig.3 Scheme Ⅱcirculation cooling water system flow chart

    此方案運(yùn)行工況一與方案一的運(yùn)行工況一設(shè)置相同,當(dāng)tw2≤13℃時(shí),工藝設(shè)備冷負(fù)荷全部由閉式冷卻塔承擔(dān),冷卻塔冷卻能力隨室外濕球溫度的降低而增大,冷卻后的循環(huán)水同來(lái)自工藝設(shè)備的回水在儲(chǔ)水箱混合,系統(tǒng)通過(guò)監(jiān)控冷卻水出口溫度、流量等信號(hào),調(diào)控冷卻風(fēng)機(jī)及噴淋水泵的轉(zhuǎn)速及啟停,在保證儲(chǔ)水箱溫度恒為18~22℃的前提下,僅用少量功耗實(shí)現(xiàn)工藝設(shè)備的使用要求。

    因蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組自帶冷卻風(fēng)機(jī)和循環(huán)水泵,無(wú)需外加冷卻塔可獨(dú)立運(yùn)行,所以當(dāng)冷卻塔直接供冷冷量不足,但仍有可利用的冷卻能力時(shí),冷水機(jī)組與閉式冷卻塔可以同時(shí)作為工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的冷源。設(shè)定工況二:13℃<tw2≤20℃,冷卻塔出水溫度低于工藝循環(huán)冷卻水回水溫度,且存在一定的差值,閉式冷卻塔與冷水機(jī)組啟動(dòng)運(yùn)行,冷卻水回水先經(jīng)過(guò)閉式冷卻塔進(jìn)行預(yù)冷,再進(jìn)入冷水機(jī)組的蒸發(fā)器繼續(xù)冷卻,冷卻塔冷量不足部分由壓縮機(jī)制冷量補(bǔ)充,壓縮機(jī)僅在部分負(fù)荷工況下運(yùn)行,從而降低運(yùn)行能耗。隨著室外濕球溫度進(jìn)一步升高,冷卻塔冷卻效益低于冷水機(jī)組,運(yùn)行工況三:tw2>20℃時(shí),僅開(kāi)啟蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組,冷水機(jī)組供水溫度tg=18℃,工藝循環(huán)冷卻水經(jīng)蒸發(fā)器換熱。

    2.3 能耗分析

    工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng)承擔(dān)負(fù)荷為車間工藝設(shè)備總散熱量697kW,循環(huán)水量為120m3/h,方案一選用1 臺(tái)制冷量為700kW,電功率為78.2kW(蒸發(fā)器出水溫度tg=18℃)的高溫水冷冷水機(jī)組,1臺(tái)循環(huán)水量為150m3/h 的閉式冷卻塔,耗電比為0.11kWh/m3,2 臺(tái)循環(huán)水量為131m3/h 的冷卻水循環(huán)水泵,電機(jī)功率15kW;方案二選用2 臺(tái)制冷量為365kW,用戶制冷工況下單臺(tái)總電功率為58.7kW 的蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組,為方便對(duì)比,1臺(tái)同方案一參數(shù)相同的閉式冷卻塔,經(jīng)式(1)、(2)校核所選的閉式冷卻塔滿足夏季供冷冷水機(jī)組冷卻水系統(tǒng)循環(huán)水量,可在tw2=13℃時(shí)滿負(fù)荷運(yùn)行。以綜合制冷性能系數(shù)SCOP 衡量?jī)煞N方案的全年運(yùn)行能耗情況,SCOP值計(jì)算如式(3):

    式中:H為系統(tǒng)總供冷時(shí)數(shù),h;PiHi為第i種工況的耗電量,kWh;其中Pi為第i種工況下的總輸入功率,kW,輸入功率僅考慮冷水機(jī)組、冷卻水泵、冷卻風(fēng)機(jī)的設(shè)備功率,Hi為對(duì)應(yīng)工況下的供冷時(shí)數(shù)。兩種方案耗電量對(duì)比數(shù)據(jù)如圖4 所示。

    如圖4 所示,造成方案一、二綜合制冷性能系數(shù)差異的是tw2>13℃時(shí)不同的運(yùn)行策略。當(dāng)13℃<tw2≤20℃,冷卻塔作為自然冷源的供冷量小于系統(tǒng)冷負(fù)荷,需要冷水機(jī)組輔助制冷,而方案一中冷水機(jī)組供冷模式與冷卻塔供冷模式不兼容,仍采用冷水機(jī)組供冷,運(yùn)行能耗高,方案二通過(guò)閉式冷卻塔同冷水機(jī)組串聯(lián)運(yùn)行,從而拓寬自然供冷溫度區(qū)間,使系統(tǒng)自然供冷量占總供冷量的比率由30%提高到58%;tw2>20℃時(shí),兩種方案均為冷水機(jī)組單獨(dú)供冷,方案一中高溫水冷冷水機(jī)組COP 值高于蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組,但由于附加閉式冷卻塔風(fēng)機(jī)及冷卻水泵功耗,其耗電量為89244kWh,方案二冷水機(jī)組耗電量為96033kWh,兩種方案在該供冷時(shí)段相差不大。綜上,通過(guò)利用冷卻塔在13℃<tw2≤20℃溫度區(qū)間內(nèi)的自然冷卻能力,即使蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組COP 值略低,方案二自然供冷量的提升使得其SCOP 值高于方案一,節(jié)能優(yōu)勢(shì)更顯著。

    3 實(shí)際運(yùn)行狀況

    經(jīng)與建設(shè)方溝通,以方案二為本次項(xiàng)目的設(shè)計(jì)方案,方案設(shè)計(jì)以室外濕球溫度為供冷模式切換依據(jù),實(shí)際運(yùn)行時(shí)室外濕球溫度波動(dòng)可能導(dǎo)致冷水機(jī)組頻繁啟停等問(wèn)題,因此上述分析僅作為工藝循環(huán)冷卻水控制系統(tǒng)的模式設(shè)置參考,筆者論述該論文時(shí),系統(tǒng)已完成調(diào)試進(jìn)入實(shí)際運(yùn)行階段。

    (1)工藝循環(huán)冷卻水控制系統(tǒng)納入卷煙廠動(dòng)力集控系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)工藝?yán)鋮s系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)的實(shí)時(shí)跟蹤,試運(yùn)行階段初步設(shè)置3 種供冷模式,根據(jù)濕球溫度切換點(diǎn)自動(dòng)切換,冷卻水系統(tǒng)采用最佳熱轉(zhuǎn)換效率控制,在環(huán)境溫度及工藝設(shè)備負(fù)荷變化時(shí),計(jì)算蒸發(fā)式冷凝器、冷卻塔最佳熱轉(zhuǎn)換溫度及冷卻水最佳進(jìn)出口溫度,調(diào)節(jié)循環(huán)水泵、冷卻風(fēng)機(jī)的輸出功率,同時(shí)技術(shù)人員觀測(cè)運(yùn)行流程圖中的冷卻水溫,系統(tǒng)當(dāng)前運(yùn)行時(shí)間及累計(jì)運(yùn)行時(shí)間,機(jī)組啟停次數(shù)等,輔助優(yōu)化不同模式的運(yùn)轉(zhuǎn)選擇,節(jié)約系統(tǒng)總能耗。

    (2)據(jù)設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)記錄,冬季閉式冷卻塔冷卻逼近度(A)約為2~3℃,遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值5℃,該地區(qū)實(shí)際自然冷卻潛力大于理論估計(jì)值,從節(jié)約能耗角度應(yīng)盡量使用自然冷卻,使系統(tǒng)使用性能更佳。

    (3)現(xiàn)因運(yùn)行時(shí)間不足,卷煙廠動(dòng)力集控系統(tǒng)還在調(diào)試優(yōu)化階段,尚無(wú)法提供全年段的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,待一定運(yùn)行時(shí)間后,可結(jié)合集控系統(tǒng)采集的數(shù)據(jù),論述更貼近長(zhǎng)期運(yùn)行情況的節(jié)能成效。

    4 小結(jié)

    (1)針對(duì)工藝循環(huán)冷卻水系統(tǒng),本文從冷源配置、使用工況、運(yùn)行能耗等因素對(duì)兩種方案進(jìn)行對(duì)比分析,以最大化利用自然冷源為目的,將方案一的運(yùn)行工況進(jìn)一步細(xì)分,為滿足細(xì)分工況后條件,同時(shí)考慮簡(jiǎn)化管路系統(tǒng)、縮短建設(shè)周期等因素,方案二設(shè)計(jì)選用蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組。

    (2)方案二較方案一運(yùn)行能耗低,從而降低運(yùn)行費(fèi)用,減少投資回報(bào)時(shí)長(zhǎng),蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組采用集成化設(shè)計(jì),具備操作便利、易于調(diào)節(jié)、高可靠性、簡(jiǎn)化后期檢修維護(hù)等優(yōu)勢(shì),充分發(fā)揮節(jié)能改造的應(yīng)用潛力。

    (3)結(jié)合項(xiàng)目實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù),驗(yàn)證了蒸發(fā)冷卻式冷水機(jī)組在溫和地區(qū)的高效性、可行性。

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