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    IEC 火花試驗(yàn)裝置靈敏度分析

    2021-10-21 08:41:32
    煤礦安全 2021年10期
    關(guān)鍵詞:鎢絲交匯試驗(yàn)裝置

    張 勇

    (安標(biāo)國(guó)家礦用產(chǎn)品安全標(biāo)志中心有限公司,北京 100013)

    GB 3836.4—2010 標(biāo)準(zhǔn)對(duì)火花試驗(yàn)裝置的靈敏度進(jìn)行了規(guī)定[1]。火花試驗(yàn)裝置的靈敏度必須滿(mǎn)足要求,否則會(huì)影響到電路本質(zhì)安全性能的檢測(cè)結(jié)果?;鸹ㄔ囼?yàn)裝置的靈敏度會(huì)受到環(huán)境因素(如溫度、濕度、壓力、氣體流速等)、鎢絲電極(端部開(kāi)裂、整體變形)、鎘盤(pán)電極(表盤(pán)劃痕、表面溫度)、電機(jī)轉(zhuǎn)速等因素的影響,對(duì)此,學(xué)者們進(jìn)行了許多研究[2-9],這些研究或者基于鎢絲電極與鎘盤(pán)電極的交匯/分離軌跡分析,或者基于鎢絲電極數(shù)量的合理使用,或者基于鎘盤(pán)電極的微觀現(xiàn)象,均從不同角度闡述了火花試驗(yàn)裝置靈敏度的不同及其影響;但卻沒(méi)有考慮鎢絲電極與鎘盤(pán)電極分離過(guò)程中的細(xì)節(jié)問(wèn)題,如鎢絲從通槽分離后并沒(méi)有閉合于鎘盤(pán)然后從鎘盤(pán)邊緣分離,而是從凹槽直接分離情況;更沒(méi)有考慮鎢絲電極與鎘盤(pán)電極的分離角度問(wèn)題,實(shí)際上,通過(guò)交匯/分離軌跡分析,在各個(gè)分離火花中,分離角度數(shù)值更分散、數(shù)值差距更大。因此,有必要對(duì)上述2 個(gè)問(wèn)題進(jìn)行深入分析,并對(duì)因此造成的火花試驗(yàn)裝置靈敏度不同進(jìn)行相應(yīng)分析。

    1 火花試驗(yàn)裝置交匯/分離軌跡分析

    1.1 IEC 火花試驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)

    IEC 火花試驗(yàn)裝置如圖1,基本原理是鎢絲通過(guò)極握帶動(dòng)與鎘盤(pán)交匯產(chǎn)生火花,裝置承受爆炸壓力至少為1.5 MPa[1]。電極用于產(chǎn)生規(guī)定的閉合火花和開(kāi)路火花。電極之一是帶有2 道凹槽的鎘盤(pán);另一電極布置4 根鎢絲。極握使鎢絲在鎘盤(pán)上滑動(dòng)。鎢絲以80 r/min 的速度旋轉(zhuǎn),鎘盤(pán)以19.2 r/min 的轉(zhuǎn)速相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng),齒輪比為50∶12,鎢絲與鎘盤(pán)的總體旋轉(zhuǎn)周期為18.75 s。

    圖1 IEC 火花試驗(yàn)裝置Fig.1 IEC spark test device

    1.2 鎢絲和鎘盤(pán)凹槽的交匯/分離軌跡求解

    鎢絲與鎘盤(pán)凹槽邊緣的交匯軌跡求解幾何圖形如圖2。

    圖2 鎢絲鎘盤(pán)凹槽交匯圖Fig.2 Intersection of tungsten wire cadmium disc groove

    為計(jì)算方便,以鎘盤(pán)中心為坐標(biāo)原點(diǎn)。W1~W4表示4 根鎢絲,線(xiàn)段AB、CD 表示鎘盤(pán)1 個(gè)通槽對(duì)應(yīng)的2 條邊緣線(xiàn),線(xiàn)段EF、GH 表示鎘盤(pán)另1 個(gè)通槽對(duì)應(yīng)的2 條邊緣線(xiàn)。

    鎢絲與鎘盤(pán)的分離分為2 種情況:①與鎘盤(pán)邊緣分離;②與鎘盤(pán)通槽邊緣分離。為不失一般性,以鎢絲W1與通槽邊緣線(xiàn)CD 分離為例來(lái)求解。

    鎢絲W1的運(yùn)動(dòng)軌跡為:

    根據(jù)三角公式化簡(jiǎn)得:

    式中:R1為鎢絲半徑,24.84 mm;R2為鎘盤(pán)半徑,15 mm;ω1為鎢絲旋轉(zhuǎn)角速度,8π/3 rad/s;ω2為鎘盤(pán)旋轉(zhuǎn)角速度,16π/25 rad/s;α 為鎢絲起始角度,π/4-arctan(16/19),其余3 根依次順時(shí)針相差π/2;β為鎘盤(pán)凹槽邊緣GH 的垂直平分線(xiàn)與鎘盤(pán)圓心所在直線(xiàn)夾角,AB、CD 對(duì)應(yīng)為π,CD、EF 對(duì)應(yīng)為0;d 為鎘盤(pán)圓心到凹槽邊緣CD 的距離,AB、GH 對(duì)應(yīng)為8.5 mm,CD、EF 對(duì)應(yīng)為6.5 mm;t 為交匯/分離時(shí)刻。

    根據(jù)式(4)得到交匯/分離時(shí)刻t。然后代入式(1)就得到了相應(yīng)的交匯/分離坐標(biāo)。

    鎢絲W1具體打火類(lèi)型和次數(shù)如圖3。不同鎢絲和不同凹槽邊緣線(xiàn)可同理求出。

    圖3 鎢絲W1 的交匯次數(shù)直方圖Fig.3 Histogram of the number of intersections of tungsten wire W1

    從圖3 可以看出,對(duì)鎢絲W1而言,按交匯類(lèi)型區(qū)分,包括凹槽開(kāi)路33 次、邊緣開(kāi)路23 次、凹槽閉合34 次、邊緣閉合22 次、“凹入”3 次、“凹出”2 次。

    這里定義一下特殊情況:即鎢絲不從鎘盤(pán)邊緣進(jìn)入而是從凹槽進(jìn)入,此種情況為方便定義為“凹入”;同樣的鎢絲從鎘盤(pán)凹槽劃出,此種情況定義為“凹出”。

    完整地統(tǒng)計(jì)分析,4 根鎢絲電極與鎘盤(pán)電極在1個(gè)周期內(nèi)一共產(chǎn)生開(kāi)路/閉合火花各224 次,其中包括“凹入”12 次、“凹出”8 次。

    這就得出結(jié)論:如果考慮實(shí)際分離情況,從鎘盤(pán)外邊緣分離的次數(shù)將減少8 次。即1 個(gè)檢測(cè)周期內(nèi)從鎘盤(pán)邊緣的分離次數(shù)是224 次,而不是232 次。

    2 鎢絲凹槽交匯/分離角度分析

    2.1 分離角度計(jì)算

    同理,不失一般性,以鎢絲W1與凹槽邊緣CD分離來(lái)進(jìn)行計(jì)算,其余情況同理。此時(shí)鎢絲W1運(yùn)動(dòng)圓弧所在切線(xiàn)與線(xiàn)段CD 的分離角度計(jì)算方法如下:

    W1所在圓切線(xiàn)的斜率K1:

    將式(5)和(式6)代入式(7)即可得到分離角度。其他凹槽分離角度及邊緣分離角度可用類(lèi)似方法求出。

    其中鎢絲W1經(jīng)過(guò)鎘盤(pán)邊緣與離開(kāi)鎘盤(pán)邊緣的角度可以方便求出,角度均固定為81°。

    同理可以求出W2~W4分別與AB、CD、EF、GH之間的分離角度。

    2.2 分離角度分析

    鎢絲分離角度直方圖如圖4。圖4 為4 根鎢絲在1 個(gè)周期(0~18.75 s)內(nèi)所有與鎘盤(pán)上凹槽的分離角度統(tǒng)計(jì)與每根鎢絲的總體交匯情況。

    圖4 鎢絲分離角度直方圖Fig.4 Tungsten wire separation angle histogram

    可以看出,鎢絲W1與鎘盤(pán)凹槽和邊緣分離角度范圍為9°~86°。從分離角度分布看,集中于80°~90°范圍可以近似認(rèn)為為垂直分離,但其僅占約50%,約16%分離角度在30°以下。

    2.3 分離角度對(duì)試驗(yàn)裝置靈敏度的影響

    鎢絲電極從鎘盤(pán)電極分離過(guò)程示意圖如圖5。假定鎢絲從鎘盤(pán)通槽邊線(xiàn)分離,假定鎢絲運(yùn)動(dòng)方向與鎘盤(pán)通槽邊線(xiàn)夾角為α,假定鎢絲半徑為R=0.1 mm,分離速度為v=25 cm/s,圓形表示鎢絲,加粗線(xiàn)表示鎘盤(pán)通槽邊緣線(xiàn)。

    圖5 鎢絲電極從鎘盤(pán)電極分離過(guò)程示意圖Fig.5 Schematic diagram of the separation process of tungsten wire electrode from cadmium disk electrode

    以鎢絲開(kāi)始分離時(shí)刻為0 時(shí)刻,并以此時(shí)鎢絲與鎘盤(pán)通槽邊緣線(xiàn)交點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)。橫坐標(biāo)為邊緣線(xiàn)法線(xiàn)方向,縱坐標(biāo)為邊緣線(xiàn)向上方向。任意t 時(shí)刻,圓心坐標(biāo)為(-R+vtsinα,-vtcosα)。 可以求出鎢絲電極從鎘盤(pán)電極表面開(kāi)始向通槽邊緣分離時(shí)截面積S 隨時(shí)間t 變化規(guī)律:

    根據(jù)開(kāi)關(guān)電器電弧理論,將鎢絲電極和鎘盤(pán)電極看作2 個(gè)觸頭,分離速度與分離角度均會(huì)影響到電火花性能,進(jìn)而影響到電路的本質(zhì)安全性能。顯然,分離角度的不同,造成鎢絲分離的靈敏度變化是很大的。

    同基本垂直分離相比,隨著分離角度α 的變小,會(huì)造成如下影響:

    1)分離過(guò)程用時(shí)變長(zhǎng)。分離過(guò)渡用時(shí)(從開(kāi)始分離到完全分離的時(shí)間),按9°分離的用時(shí)是按86°分離用時(shí)的6.38 倍。

    2)液態(tài)金屬橋存在時(shí)間變長(zhǎng)。分離過(guò)程中,會(huì)因截面積的減小、電流密度劇增而形成液態(tài)金屬橋,液態(tài)金屬橋存在時(shí)間變長(zhǎng),因此更容易起弧。

    3)垂直方向等效分離速度降低。文獻(xiàn)[10]指出,在電阻性負(fù)載電路和電感性負(fù)載電路中,觸點(diǎn)分離初速度的值越大,液態(tài)金屬橋存在時(shí)間和電弧燃弧時(shí)間越短,液態(tài)金屬橋和電弧能量減少越多。因此鎢絲與鎘盤(pán)分離角度越小,電弧越容易維持。

    綜上,鎢絲與鎘盤(pán)非垂直分離的那些情況,火花試驗(yàn)裝置的靈敏度是較高的,這也保證了火花試驗(yàn)裝置的靈敏度,進(jìn)而能夠保證電路的本質(zhì)安全性能檢測(cè)。

    3 結(jié) 語(yǔ)

    基于IEC 火花試驗(yàn)裝置的結(jié)構(gòu)及運(yùn)動(dòng)規(guī)律,得到鎢絲電極與鎘盤(pán)電極的交匯/分離軌跡,同時(shí)得到鎢絲與鎘盤(pán)的分離角度,對(duì)IEC 火花試驗(yàn)裝置的靈敏度進(jìn)行了分析。得出了IEC 火花試驗(yàn)裝置1 個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)所有的交匯類(lèi)型及時(shí)間,同時(shí)考慮了“凹入”與“凹出”2 種特殊情況,考慮實(shí)際分離情況,從鎘盤(pán)外邊緣分離的次數(shù)將減少8 次,即1 個(gè)檢測(cè)周期內(nèi)從鎘盤(pán)邊緣的分離次數(shù)是224 次,而不是232次;鎢絲與鎘盤(pán)的最大分離角度為89°,最小分離角度為9°,從分離角度分布看,只有約50%集中于80°~90°范圍,約16%分離角度在30°以下;對(duì)于鎢絲與鎘盤(pán)非垂直分離的那些情況,火花試驗(yàn)裝置的靈敏度是較高的,這也保證了火花試驗(yàn)裝置的靈敏度,進(jìn)而能夠保證電路的本質(zhì)安全性能檢測(cè)。

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