張 毅,郭 強(qiáng)
(新疆維吾爾自治區(qū)交通建設(shè)管理局,新疆 維吾爾自治區(qū) 830049)
石門子水電站庫區(qū)大橋項目為省道101線烏魯木齊~巴音溝公路中的一段,工程地點位于呼圖壁縣雀爾溝境內(nèi),對應(yīng)擬建省道101線里程樁號為K79+600~K83+060。起點為K79+600,對應(yīng)老路里程 K84+600,終點K83+100,對應(yīng)省道101線老路里程 K91+100,起終點設(shè)計高均與老路順街。路線于K80+400~K80+550跨越呼圖壁河,路線全長3.5 km。全線主要控制點:路線起點、石門水庫淹沒區(qū)、橋位選址和路線終點。工程建設(shè)對改善呼圖壁縣交通出行條件,推進(jìn)沿線煤炭、旅游資源開發(fā),促進(jìn)區(qū)域社會經(jīng)濟(jì)協(xié)調(diào)發(fā)展具有十分重要的意義。
(1)上部結(jié)構(gòu)
主橋上部結(jié)構(gòu)采用90 m+150 m+90 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu),箱梁采用C55混凝土。標(biāo)準(zhǔn)段橋?qū)?0.0 m,邊跨部分進(jìn)入緩和曲線段,橋面逐步加寬,最寬處為10.464 m,箱梁采用單箱單室直腹板斷面,其中箱寬5.4 m,標(biāo)準(zhǔn)段翼緣板懸臂寬2.3 m。箱梁根部梁高H根=8.5 m,跨中及邊跨端部梁高H中=3.5 m,箱梁梁高變化采用1.8次拋物線,H根/L=1/17.7,H中/L=1/42.9。箱梁0#塊~7#梁段腹板厚度采用70 cm;8#、9#梁段為過渡段;10#~16#梁段腹板厚度采用50 cm,梁端現(xiàn)澆段采用70 cm。箱梁底板厚度變化采用1.8次拋物線,由箱梁根部90 cm漸變到跨中30 cm;箱梁頂板厚0#塊采用45 cm,其余均采用28 cm。箱梁橫坡由腹板高度調(diào)整,底板保持水平。
(2)下部結(jié)構(gòu)
主墩(1#、2#墩)采用實心雙薄壁墩,雙肢墩中心距為6 m,順橋向尺寸1.5 m,在墩底5 m范圍內(nèi)逐步加厚到2.2 m,橫橋向尺寸5.4-9.0 m,從墩頂?shù)蕉盏拙€性變寬。墩柱采用C50混凝土。
主墩承臺采用整體性承臺,順橋向尺寸9.6 m,橫橋向尺寸14.6 m,厚度4.5 m,承臺采用C30混凝土。基礎(chǔ)采用6根直徑2.2 m的嵌巖樁。
主橋下部采用矩形空心墩,截面尺寸為7.5 m(橫向)×6.5 m(縱向),基礎(chǔ)采用350 cm的承臺,每墩6Φ2.2 m的鉆孔灌注樁。橋臺為柱式臺,采用2Φ1.5 m的鉆孔灌注樁。
計算軟件采用MMIDAS/Civil 2012,建立平面桿系模型進(jìn)行計算。把整個主橋結(jié)構(gòu)離散為126個單元共有131個節(jié)點,根據(jù)施工程序分為60個施工階段對施工過程進(jìn)行模擬計算;把引橋結(jié)構(gòu)離散為76個單元共有77個節(jié)點,根據(jù)施工程序分為6個施工階段對施工過程進(jìn)行模擬計算。摩擦系數(shù)μ=0.15,偏差系數(shù)k=0.0015(1/m),錨具一端回縮Δ=6 mm。
在進(jìn)行分析時,采用了以下幾種材料,材料情況見表1。
表1 材料特性表
施工監(jiān)控計算將主橋結(jié)構(gòu)施工過程劃分為60工階段,引橋結(jié)構(gòu)施工過程劃分為6工階段。
主梁懸臂澆筑時掛籃前后支點力按集中荷載輸入,橋面鋪裝及防撞欄桿等重按47.5 kN/m均布荷載輸入,其余構(gòu)件自重由程序自行計算。
對于掛籃的模擬采用集中力+彎矩進(jìn)行模擬,對于空掛籃+模板重量取值為80 t。
收縮徐變系數(shù)根據(jù)橋規(guī)(JTG D62—2004)計算,分析中考慮不同階段的不同應(yīng)力水平和加載齡期的變化。
應(yīng)力符號規(guī)定:壓應(yīng)力為-;拉應(yīng)力為+。
位移符號規(guī)定:下?lián)蠟?;上翹為+;水平方向往中跨方向為+;水平方向往邊跨方向為-。
C55按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62-2004)。
(1)施工階段
(2)使用階段
容許壓應(yīng)力:σcc≤0.50fck=17.75 MPa;容許拉應(yīng)力 :小于0;容許主壓應(yīng)力:σcp≤0.60fck=21.30 MPa;容許主拉應(yīng)力:σtp≤0.40ftk=1.10 MPa。
C50按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62-2004)。
(1)施工階段
(2)使用階段
容許壓應(yīng)力:σcc≤0.50fck=16.20 MPa;容許拉應(yīng)力 :小于0;容許主壓應(yīng)力:σcp≤0.60fck=19.44 MPa;容許主拉應(yīng)力:σtp≤0.60ftk=1.06 MPa。
下面選取了部分主要工況的計算結(jié)果以表格的形式給出,由于在合攏之前,兩個懸臂澆筑結(jié)構(gòu)是相似的,所以下面僅給出一個T構(gòu)一側(cè)懸臂澆筑過程的計算結(jié)果。
(1)主墩及0#塊梁段施工完位移與應(yīng)力結(jié)果
表2 主梁、主墩上下緣應(yīng)力表
表3 主梁豎向位移表
表4 主墩水平方向位移表
表5 主梁、主墩上下緣應(yīng)力表
表6 主梁豎向位移表
表7 主墩水平方向位移表
(1)從計算的結(jié)果來看,在主橋及引橋施工過程中,部分梁段截面下緣產(chǎn)生了較小的拉應(yīng)力,但其拉應(yīng)力值遠(yuǎn)小于《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62-2004)規(guī)定計算值,且隨著懸臂施工的推進(jìn),最后成橋時,均轉(zhuǎn)化為壓應(yīng)力;同時在整個施工階段過程中,沒有過大的壓應(yīng)力產(chǎn)生,其壓應(yīng)力值均小于規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62-2004)7.2.8條壓應(yīng)力的規(guī)定計算值。此外,各節(jié)點位移變化較小,說明梁段剛度較大,相對可以較為容易的控制各梁段的標(biāo)高。
(2)本次復(fù)核計算中,監(jiān)控單位所有的計算假定和相應(yīng)參數(shù)均只是監(jiān)控計算的初始假定,在今后的工作中,將通過大量的監(jiān)測數(shù)據(jù)和施工單位提供參數(shù)獲取信息,采用自適應(yīng)控制原理,以最小二乘法進(jìn)行參數(shù)識別和誤差估計,從而對初始模型進(jìn)行調(diào)整,力求準(zhǔn)確反映和指導(dǎo)工作。
(3)為后續(xù)橋梁評估提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。