隔壁塔在環(huán)己酮裝置醇酮精餾中的模擬與優(yōu)化

余超

（中石化上海工程有限公司，上海 200120）

環(huán)己酮是合成己內(nèi)酰胺、尼龍和己二酸等化工產(chǎn)品的重要有機化工原料，也是油漆、農(nóng)藥、染料等領域的重要溶劑。工業(yè)生產(chǎn)中，環(huán)己酮主要通過環(huán)己醇在催化劑作用下經(jīng)脫氫反應制得[1-2]。反應后的產(chǎn)物先經(jīng)過氣液分離除去氫氣，液相粗醇酮經(jīng)輕塔、酮塔、醇塔進行脫輕、脫重后得到產(chǎn)品環(huán)己酮，并將未反應的環(huán)己醇分離循環(huán)回脫氫反應器重復使用，所得副產(chǎn)物重組分作為副產(chǎn)品外賣。實際分離過程中，普遍存在操作溫度高、能耗高、回流比高等問題，因此，節(jié)能降耗已成為環(huán)己酮裝置降本增效的重要手段。

近年來，基于完全熱耦合技術建立的隔壁塔用于降低能量消耗已被廣泛關注[3]。相比于共沸精餾、萃取精餾等分離方式，完全熱耦合技術無需加入第三組分，從而減少了分離能耗。隔壁塔是應用完全熱耦合技術搭建塔結構的典型代表，在用于三組分或四組分物料的分離時可有效避免反混[4]，相對于普通雙塔精餾可節(jié)省30%以上能耗，對于特定物料甚至節(jié)能60%以上，同時還可節(jié)省設備投資30%[5-6]。胡亞文等[7]將隔壁塔應用于某2.6×106t/a甲烷氯化物裝置的多氯甲烷分離過程，模擬研究結果表明相對于常規(guī)雙塔精餾，隔壁塔冷凝器、再沸器負荷分別減少17.98%和23.01%，具有較好的節(jié)能效果。朱登磊等[8]通過對乙醇/正丙醇/正丁醇體系進行Petlyuk塔模擬優(yōu)化，獲得了合適的塔板數(shù)、回流比等參數(shù)，并在優(yōu)化參數(shù)基礎下乙醇、正丙醇和正丁醇的純度分別可達到98.9%、98.7%和99.0%，在節(jié)約能耗的同時完成了分離要求。此外，目前已投實際生產(chǎn)運行的隔壁塔已超過250座，涉及的領域包括苯/甲苯重整分離裝置、液化石油氣/燃料氣分離裝置、苯/汽油分離裝置、丁二烯萃取裝置以及石腦油吸附分離裝置等[9]，但迄今為止未發(fā)現(xiàn)有將隔壁塔體系應用于環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元的文獻報道。

本文以某實際運行2×106t/a環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元為研究對象，通過Aspen Plus軟件的Petlyuk模型對環(huán)己酮分離流程進行研究，并通過靈敏度分析對各參數(shù)進行優(yōu)化，將所得結果與常規(guī)雙塔精餾過程進行對比，給出隔壁塔在環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元節(jié)能降耗、減少投資及占地面積的優(yōu)勢，為環(huán)己酮裝置降本增效提供新的改進思路。

1 流程與模擬簡介

1.1 流程簡介

以某2×106t/a環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元為對象進行研究，主要流程如下：來自環(huán)己醇脫氫反應器的反應產(chǎn)物經(jīng)氣液分離除去氫氣后，液相粗醇酮送入輕塔除去輕雜質(zhì)，輕塔塔頂為輕質(zhì)油，塔釜醇酮混合物由泵送至酮塔進行環(huán)己酮提純，酮塔塔頂為99.9%環(huán)己酮產(chǎn)品，塔釜環(huán)己醇和重組分混合物由泵送至醇塔對環(huán)己醇和重組分進行分離。

酮塔各物質(zhì)進料質(zhì)量分數(shù)如下：49.68%環(huán)己酮、49.94%環(huán)己醇、0.35%重組分、0.03%輕組分；進料流量51 360 kg/h，進料溫度123.6 ℃，進料壓力0.35 MPa；酮塔、醇塔塔頂操作壓力均為6 kPa，全塔壓降均為5 kPa。

要求酮塔塔頂產(chǎn)品環(huán)己酮質(zhì)量分數(shù)＞99%，醇塔塔頂環(huán)己醇質(zhì)量分數(shù)＞97.8%，醇塔塔釜重組分重環(huán)己醇和環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)＜5%。

醇酮精餾常規(guī)雙塔精餾過程如圖1所示。

圖1 醇酮精餾常規(guī)雙塔精餾過程Fig.1 Two column distillation process of cyclohexanol and cyclohexanone distillation

1.2 模擬簡介

本文采用Aspen Pl us軟件對環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元分離過程進行模擬計算，由于體系中含有環(huán)己酮、環(huán)己醇等極性混合物組分，參考本裝置體系模擬文獻[10-11]采用的物性方法，最終熱力學方法選用NRTL。

2 隔壁塔穩(wěn)態(tài)模擬與設計

2.1 隔壁塔初步設計

隔壁塔通過在精餾塔中安裝垂直隔板，將精餾塔分為預分餾段和主塔段，由主塔段引出液相物流作為預分餾段的塔頂液相回流，主塔段引出氣相物流作為預分餾段的塔釜氣相回流，在節(jié)約蒸汽、循環(huán)水等公用工程以及再沸器、冷凝器等設備投資的同時滿足三組分混合物分離要求。特別是當中間組分含量較高時，隔壁塔具有較好的分離效果[12]。本文中，酮塔進料組成中間組分環(huán)己醇的質(zhì)量分數(shù)占比約50%，適用于隔壁塔的使用。

在隔壁塔初步設計時，通常采用簡捷計算方法先可得到各塔的回流比、塔板數(shù)、進料板位置等初步數(shù)據(jù)，并將所得結果作為后續(xù)嚴格計算的初值[13]。本文采用Salvador等提出的Petlyuk三塔模型進行簡捷計算，通過Aspen Plus軟件中DSTWU模塊，輸入物料組成和性質(zhì)，運行可得到各塔理論板數(shù)、進料板數(shù)、回流比等數(shù)據(jù)，簡捷計算等效三塔模型示意圖[14]如圖2所示，模擬計算結果如表1所示。

圖2 簡捷計算等效三塔模型示意圖Fig.2 Schematic diagram of simplified calculation of equivalent three column model

表1 三塔模型Aspen Plus軟件DSTWU簡捷計算結果Tab.1 Simplified calculation results of three column model with Aspen Plus software DSTWU model

由表1結果可知，主塔和預分餾塔塔板數(shù)分別為69塊和28塊。

2.2 隔壁塔嚴格計算與參數(shù)優(yōu)化

以簡捷計算結果為初值，應用Aspen Plus軟件MultiFrac-Petlyuk對進料位置、側線出料位置、回流比、氣液相流量分布等參數(shù)進行優(yōu)化，得到最優(yōu)操作參數(shù)，主要流程如圖3所示。

圖3 隔壁塔示意圖Fig.3 Schematic diagram of dividing wall column

在隔壁塔中，原料經(jīng)預分餾塔初步分離為環(huán)己酮、環(huán)己醇和環(huán)己醇、重組分2組混合物，主塔上部分離環(huán)己酮、環(huán)己醇，主塔下部分離環(huán)己醇、重組分，最終在塔頂?shù)玫江h(huán)己酮，塔釜得到含環(huán)己醇、環(huán)己酮總含量＜5%的重組分，中問組分環(huán)己醇從側線采出。

2.2.1 進料位置

進料位置對環(huán)己酮、環(huán)己醇及重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響如圖4所示。環(huán)己酮分離質(zhì)量分數(shù)隨進料位置增加而降低，在第10塊塔板以上，降低趨勢開始增加，至第28塊板時已降到80%以下；環(huán)己醇分離質(zhì)量分數(shù)隨進料位置的增加先增加后減少，在第6 ～ 14塊板進料時，其質(zhì)量分數(shù)水平較高；重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)在第6塊板以上時保持穩(wěn)定。綜合考慮產(chǎn)品分離質(zhì)量分數(shù)，進料位置選擇第10塊塔板。

圖4 進料位置對環(huán)己酮、環(huán)己醇及重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響Fig.4 Effect of feed position on total mass fraction of cyclohexanone，cyclohexanol，and heavy fraction containing cyclohexanol and cyclohexanone

2.2.2 側線出料位置

側線出料位置對環(huán)己酮、環(huán)己醇及重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響如圖5所示。環(huán)己酮分離質(zhì)量分數(shù)隨側線出料位置的增加而增加，當側線出料位置在第39塊板以上時，其質(zhì)量分數(shù)穩(wěn)定保持在99.9%以上；環(huán)己醇分離質(zhì)量分數(shù)隨側線出料位置的增加先增加后減少，在第31 ～ 46塊塔板出料時，保持在較高水平；重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)隨側線出料位置的增加而增加，特別在第46塊板以上時質(zhì)量分數(shù)快速增加。綜合考慮，側線出料位置選擇第39塊塔板。

圖5 側線出料位置對環(huán)己酮、環(huán)己醇及重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響Fig.5 Effect of side line discharge position on the total mass fraction of cyclohexanone，cyclohexanol，and heavy fraction containing cyclohexanol and cyclohexanone

2.2.3 回流比

回流比對環(huán)己酮、環(huán)己醇及重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響如圖6所示。由圖6可以看出，3個產(chǎn)品的質(zhì)量分數(shù)均隨著回流比增大而增大，另一方面，增大回流比意味裝置能耗的增加，因此，在滿足產(chǎn)品質(zhì)量分數(shù)的前提下，應使得回流比盡可能小，綜合考慮產(chǎn)品分離效果以及能耗指標，回流比值定為3.0。

圖6 回流比對環(huán)己酮、環(huán)己醇及重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響Fig.6 Effect of reflux ratio on total mass fraction of cyclohexanone，cyclohexanol，and heavy fraction containing cyclohexanol and cyclohexanone

2.2.4 氣、液相回流流量

在隔壁塔中，若塔壓和塔結構被指定，還存在5個自由度，為塔頂采出量、側線采出量、回流比、氣相回流流量及液相回流流量，調(diào)節(jié)其中3個自由變量，可滿足隔壁塔3個組分分離要求[15]。在上述分析基礎上，可進一步考察合適的氣、液相回流流量對各產(chǎn)品分離質(zhì)量分數(shù)的影響，結果如圖7 ～ 9所示。

由圖7 ～ 9可以看出，當進料位置為第10塊塔板，側線出料位置為第39塊塔板，回流比為3.0，氣相回流量和液相回流流量范圍分別為38 000 ～ 42 000 kg/ h和17 000 ～ 22 000 kg/h時，環(huán)己酮純度達到99.9%、環(huán)己醇純度達到97.8%、重質(zhì)油中環(huán)己醇、環(huán)己酮總含量＜5%，滿足分離要求。

圖7 氣、液相回流流量對環(huán)己酮分數(shù)的影響Fig.7 Effect of gas and liquid reflux flow rate on cyclohexanone fraction

圖8 氣、液相回流流量對環(huán)己醇分數(shù)的影響Fig.8 Effect of gas and liquid reflux flow rate on cyclohexanol fraction

圖9 氣、液相回流流量對重組分中含環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)的影響Fig.9 Effect of gas and liquid reflux flow rate on total mass fraction of cyclohexanol and cyclohexanone in heavy fraction

2.2.5 隔壁塔溫度影響

在隔壁塔中，由于預分餾塔和主塔間僅通過一塊隔板進行分隔，若隔板兩側各塔板間溫度差距過大，易造成熱量相互傳遞，影響預分餾塔和主塔的分離效果，因此，預分餾塔和主塔的溫度是隔壁塔設計的重要指標。進一步對環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元隔壁塔的預分餾塔和主塔溫度進行探究，可得預分餾第1塊塔板到第28塊塔板溫度范圍為79.9 ～ 101.0 ℃，與之相對應氣液相交換主塔的第19塊塔板到第53塊塔板溫度范圍為82.2 ～ 98.7 ℃，因此，隔板兩側的分餾塔和主塔溫度基本相近，可滿足隔壁塔操作溫度要求。

2.3 隔壁塔設計優(yōu)化方案

由2.2節(jié)分析結果，得到隔壁塔設計優(yōu)化方案如圖10所示。

圖10 隔壁塔設計優(yōu)化方案流程圖Fig.10 Flow chart of design optimization scheme for dividing wall column

3 隔壁塔與常規(guī)雙塔精餾比較

在滿足分離要求的前提下，將所得的隔壁塔流程與常規(guī)雙塔精餾過程分別就設備數(shù)量、冷凝器熱負荷、再沸器熱負荷進行比較，其結果如表2所示。

表2 隔壁塔與常規(guī)雙塔精餾流程對比結果Tab.2 Comparison results of dividing wall column and conventional two column distillation process

由表2可知，對于設備數(shù)量方面，隔壁塔比常規(guī)雙塔精餾少1個精餾塔、1個冷凝器、1個再沸器，從而減少了設備費用和占地面積；此外，在能耗方面，對于本文醇酮精餾體系，隔壁塔冷凝器負荷減少30.94%，再沸器負荷減少32.87%，節(jié)能效果顯著。

4 結論

本文采用Aspen Plus軟件的Petlyuk模型對某2×106t/a環(huán)己酮裝置醇酮精餾單元分離流程進行隔壁塔精餾研究，并通過靈敏度分析對各參數(shù)進行優(yōu)化，所得結論如下：

（1）主塔和預分餾塔塔板數(shù)分別為69塊和28塊，進料位置為第10塊塔板，側線出料位置為第39塊塔板，回流比為3.0，氣、液相回流流量范圍分別為38 000 ～ 42 000 kg/h和17 000 ～ 22 000 kg/h時，環(huán)己酮質(zhì)量分數(shù)可達到99.9%、環(huán)己醇質(zhì)量分數(shù)可達到97.8%、重質(zhì)油中環(huán)己醇、環(huán)己酮總質(zhì)量分數(shù)＜5%，滿足分離要求；

（2）與常規(guī)雙塔精餾過程相比，隔壁塔可減少1個精餾塔、1個冷凝器、1個再沸器，從而減少設備費用和占地面積；

（3）在節(jié)能降耗方面，對于本文醇酮精餾體系，相比于常規(guī)醇酮雙塔精餾過程，隔壁塔冷凝器負荷減少30.94%，再沸器負荷減少32.87%，節(jié)能效果顯著。