基于聲發(fā)射和數(shù)字圖像相關(guān)方法的承人夾層玻璃損傷破壞研究

張鵬飛 劉然 沈功田 溫廣營 賴陽星

摘要：作為玻璃類承人設(shè)施主要承載材料，夾層玻璃可能會承受各種外加載荷，而目前相關(guān)的測試數(shù)據(jù)和評估方法較為欠缺。該文使用一種聲發(fā)射（AE）與數(shù)字圖像相關(guān)（DIC）互補(bǔ)的實(shí)驗(yàn)技術(shù)來監(jiān)測彎曲加載條件下無缺陷和有缺陷兩種夾層玻璃的損傷和變形。結(jié)果表明，夾層玻璃在加載過程中，會出現(xiàn)兩次碎裂，并且有載荷值短暫回升的現(xiàn)象。此外，大量幅值高于80 dB 的 AE 信號集中出現(xiàn)，揭示損傷的發(fā)生，對應(yīng)于由 DIC 圖像觀察到的應(yīng)變集中和嚴(yán)重變形的現(xiàn)象。分析 AE 特征信號可以對損傷、變形預(yù)警，描述其損傷演化行為，而位移和應(yīng)變場的分布特征進(jìn)一步驗(yàn)證 AE 信號的準(zhǔn)確性。結(jié)合 AE 和 DIC 的方法可以有效地監(jiān)測承人夾層玻璃的損壞過程，為該類設(shè)備設(shè)施提供及時的安全評估和損傷預(yù)測，對大型玻璃類承人設(shè)施的標(biāo)準(zhǔn)制定和工程應(yīng)用提供依據(jù)。

關(guān)鍵詞：承人夾層玻璃;彎曲;聲發(fā)射;數(shù)字圖像相關(guān)

中圖分類號： TB33文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A文章編號：1674–5124（2021）12–0039–08

Research on damage and failure of manned laminated glass based on acoustic emission and digital image correlation methods

ZHANG Pengfei1，LIU Ran1，2，SHEN Gongtian1，WEN Guangying3，LAI Yangxing3

（1. China Special Equipment Inspection and Research Institute， Beijing 100029， China;2. Non-destructive TestingLaboratory， Hebei University， Baoding 071002， China;3. Chengdu Carnival Slide AmusementRide Co.， Ltd.， Dujiangyan 611830， China）

Abstract： As the main load-bearing material of glass-type bearer facilities， laminated glass may be subjected to various external loads， but the current related test data and evaluation methods are relatively lacking. This paper uses a complementary experimental technique of acoustic emission （AE） and digital image correlation （DIC） to monitor the damage and deformation of both defect-free and defective laminated glass under bending loading conditions. The results show that during the loading process， the laminated glass will break twice， andthe load value will rise briefly. In addition， a large number of AE signals with amplitudes higher than 80dBappearedconcentratedly， revealing theoccurrenceof damage，corresponding to the phenomenonof strain concentration and severe deformation observed from the DIC image. The analysis of the AE characteristic signal can serve as an early warning of damage and deformation， and describe its damage evolution behavior. The distribution characteristics of the displacement and strain fields further verify the accuracy of the AE signal. Combining AE and DIC methods can effectively monitor the damage process of carrier laminated glass， provide timely safety assessment and damage prediction for such equipment and facilities， and provide a basis for the standard formulation and engineering application of large glass carrier facilities.

Keywords： manned laminated glass; bending; acoustic emission; digital image correlation

0引言

承人夾層玻璃，是指鋪設(shè)在的玻璃棧道、玻璃吊橋、玻璃觀景平臺和玻璃滑道等大型玻璃類承人設(shè)施表面，用于承載游客的材料[1-3]。由于夾層玻璃服役的環(huán)境條件特殊，承受的載荷形式復(fù)雜，易發(fā)生應(yīng)力集中和沖擊破壞，其性能直接關(guān)系到游客的生命安全。

早期對夾層玻璃的研究主要集中在材料性能[4]和靜態(tài)實(shí)驗(yàn)分析[5]上。Van Dam 等[6]通過沖擊試驗(yàn)和有限元分析驗(yàn)證了中間層對力學(xué)性能的影響。唐鵬等[7]分別進(jìn)行了四邊簡支和兩邊簡支的玻璃板承載力試驗(yàn)。龐世紅等[8]采用負(fù)壓加載的方法，研究了在均布載荷下夾層玻璃板等效厚度和撓度隨中間層膠片厚度變化的規(guī)律。由此可以看出，雖然國內(nèi)外對承人夾層玻璃開展一定力學(xué)性能研究，但在其破壞響應(yīng)行為、損傷機(jī)理和表征方法、無損檢測與評價(jià)等方面的研究極為欠缺。

聲發(fā)射（acoustic emission，AE）檢測技術(shù)通過分析采集的 AE信號實(shí)現(xiàn)對材料或結(jié)構(gòu)缺陷的動態(tài)檢驗(yàn)、整體探測。截止目前，相關(guān)研究表明脆性材料的 AE信號是與材料內(nèi)部損傷密切相關(guān)的伴生現(xiàn)象，對其 AE信號的研究有助于揭示材料碎裂機(jī)制[9-11]。 Lavrov[12]和吳賢振等[13]對典型的脆性材料進(jìn)行了聲發(fā)射試驗(yàn)，研究結(jié)果表明采用聲發(fā)射頻率、能量等聲發(fā)射參數(shù)可以很好地描述其破裂損傷過程。邱巖等[14]利用萬能材料試驗(yàn)機(jī)和聲發(fā)射裝置對玻璃表面局部強(qiáng)度進(jìn)行了測試，為玻璃的可靠性和產(chǎn)品的合格性評價(jià)提供了有效的途徑和方法。

為了全面了解承人夾層玻璃的內(nèi)部破壞行為和宏觀的變形特征，提高監(jiān)測的準(zhǔn)確性和直觀性，本文制備了有缺陷和無缺陷的兩種承人夾層玻璃，利用萬能試驗(yàn)機(jī)對制得的試件進(jìn)行彎曲加載，并在聲發(fā)射技術(shù)的基礎(chǔ)上，提出了數(shù)字圖像相關(guān)技術(shù)（digitaimage correlation， DIC）與聲發(fā)射技術(shù)互補(bǔ)的無損檢測技術(shù)[15-16]，進(jìn)一步獲取其損傷過程與聲發(fā)射響應(yīng)特征之間的對應(yīng)關(guān)系，闡明其損傷機(jī)理，為玻璃觀景平臺、玻璃滑道等大型玻璃類承人設(shè)施的標(biāo)準(zhǔn)制定和工程應(yīng)用提供依據(jù)。

1實(shí)驗(yàn)部分

1.1試件

實(shí)驗(yàn)中使用的承人夾層玻璃由兩層鋼化玻璃基板和一層 PVB（聚乙烯醇縮丁醛）中間層，經(jīng)過加熱、高壓特殊工藝，粘合而成。其中，為了比較粘結(jié)缺陷對夾層玻璃材料性能的影響，將測試試件分為兩類，分別為沒有預(yù)制缺陷的試件 A 以及預(yù)制了氣泡和層間脫膠缺陷的試件 B（氣泡位置如圖中黃色標(biāo)記所示）。每種試件的厚度為16 mm，尺寸為300 mm×300 mm，如圖1所示。隨后，將黑色/白色涂料噴涂在試件側(cè)面以測量位移和應(yīng)變場[17]。

1.2聲發(fā)射監(jiān)測

實(shí)驗(yàn)使用 AE 監(jiān)測裝置（DS-2A）獲取源自內(nèi)部損傷的 AE 信號。在夾層玻璃試件的上下兩層分別配置了2個 AE 傳感器，如圖2所示，并使用 RS-54A 型寬頻帶式傳感器（100～900 kHz）進(jìn)行信號采集。為了使試件和傳感器之間形成良好的聲耦合，使用真空硅脂作為耦合劑，并通過斷鉛實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證其耦合性。通過反復(fù)測試，將閾值固定為10 mV（40 dB ），以消除電氣和機(jī)械噪聲干擾。最后，將采樣頻率設(shè)置為3 MHz。

1.3力學(xué)性能測試

將兩種類型的試件放置在兩個跨度為240 mm 的支撐輥上，以2 mm/min 的速度對其進(jìn)行彎曲加載[18]。用冷光源對夾層玻璃試件散斑區(qū)域進(jìn)行照明，使用分辨率為2592×1944像素的 CMOS 相機(jī)進(jìn)行散斑圖像采集。實(shí)驗(yàn)測試系統(tǒng)如圖3所示。

2結(jié)果與討論

2.1力學(xué)行為分析

分別對兩種承人夾層玻璃材料試件 A（無缺陷）和試件 B（有缺陷）進(jìn)行了彎曲加載測試，試件的載荷-位移曲線如圖4所示。在加載過程中，兩種試件的載荷和變形基本呈線性關(guān)系，并在第一個拐點(diǎn)處達(dá)到最大載荷，分別對應(yīng)為17.10 kN和15.17 kN，隨后承人夾層玻璃材料的載荷值迅速減小。然而，緊接著兩種試件的載荷值出現(xiàn)回升，分別增加到約10 kN和8 kN。這可能是因?yàn)楸緦?shí)驗(yàn)中使用的試件由兩層玻璃板組成，并且這兩層玻璃板在加載過程中可能會分別失效，從而導(dǎo)致兩次載荷上升。通過計(jì)算，試件 A 和 B 的抗彎強(qiáng)度分別為80.16 MPa 和71.11 MPa。因此，可以發(fā)現(xiàn)試件 A 的力學(xué)性能優(yōu)于試件 B 的力學(xué)性能，這表明預(yù)制的空隙、氣泡缺陷降低了夾層玻璃材料的承載能力，但影響程度有限。

為了進(jìn)一步了解試件的力學(xué)行為，重點(diǎn)分析了整個加載過程中出現(xiàn)的3個關(guān)鍵點(diǎn)，點(diǎn)α取在試件受力的線性階段，點(diǎn)β和γ分別設(shè)置在曲線兩個拐點(diǎn)處，失效過程如圖5所示。從圖中可以觀察到，承人夾層玻璃在線性階段（點(diǎn)α）沒有顯示出明顯的裂紋;當(dāng)載荷施加到最大值（點(diǎn)β）時，由于拉伸應(yīng)力的作用，承人夾層玻璃下層先發(fā)生碎裂;隨后，上層玻璃板起支撐作用，并導(dǎo)致載荷短暫升高，當(dāng)上層玻璃板碎裂（點(diǎn)γ），試件完全失效。

另外，圖6顯示了承人夾層玻璃材料在彎曲載荷下的裂紋演化過程，裂紋的分布如圖黃色標(biāo)記所示。從圖中可以發(fā)現(xiàn)許多裂紋從下層玻璃萌生并沿縱向延伸，隨著載荷的增大，上下層玻璃板均出現(xiàn)裂紋的擴(kuò)展，直至最終失效碎裂。進(jìn)一步，可以觀察到兩層玻璃之間的裂紋擴(kuò)展存在一定差異。上層玻璃板上的裂紋由外表面引發(fā)并向下擴(kuò)展，這可能是由于上層玻璃的外表面直接受到了力的作用，并且發(fā)生了典型的受壓損傷。由于底部受到拉伸應(yīng)力的作用，所以下層玻璃的裂紋從下表面開始，并且觀察到下層玻璃板的裂紋比上層玻璃板的裂紋多，這歸因于彎曲過程中拉伸應(yīng)力對試件的破壞大于壓應(yīng)力。除此之外，還觀察到試件 B 的抗破壞性較試件 A 低，因?yàn)樗哂蓄A(yù)制的缺陷（例如空隙、氣泡），并且試件 B 在圖6中出現(xiàn)更多的裂紋，變形程度更大。

2.2聲發(fā)射特征分析

根據(jù)圖7中試件 A 和 B 的載荷-AE 能量-時間的曲線，可以發(fā)現(xiàn)，在夾層玻璃材料的初始加載過程中，AE 能量值略有增加，并且觀察到試件 B 在早期出現(xiàn)的能量值較高的 AE 信號比試件 A 多，這些信號不僅來自壓頭和玻璃板的擠壓，還來自一些輕微的裂紋，表明試件 B 在早期加載中已經(jīng)出現(xiàn)了損壞。根據(jù)圖7（ a ）所示，AE 能量的變化與材料的力學(xué)性能一致，并且在對應(yīng)于上層和下層玻璃碎裂的力學(xué)曲線拐點(diǎn)之前出現(xiàn)了更高的能量值，這些高能量值的 AE 信號預(yù)示著嚴(yán)重?fù)p傷的發(fā)生。此外，可以觀察到高能量 AE 信號主要分布在兩個拐點(diǎn)β和γ之間，這表明夾層玻璃材料的主要損傷集中在試件的最終碎裂期間。對于試件 B，AE 能量的分布特征與試件 A 相似，如圖7（b）所示。但是，在達(dá)到最大載荷后，即在試件碎裂過程（從上層玻璃板破壞至下層玻璃板破壞期間），產(chǎn)生了更多的高能量值的 AE 信號，并且試件 B 的最高能量值達(dá)到14000 mV ·mS，而試件 A 的最大 AE 能量為5000 mV·mS，這表明預(yù)制缺陷的試件 B 的損傷程度要比無缺陷的試件 A 更嚴(yán)重。

為了研究與損傷相關(guān)的 AE 信號，對由損傷產(chǎn)生的 AE 能量和持續(xù)時間的變化過程進(jìn)行分析，如圖8所示。通常，AE 信號的持續(xù)時間與損傷的類型有關(guān)，而 AE 能量往往與損傷的嚴(yán)重程度相聯(lián)系。根據(jù)圖 8，AE 能量隨持續(xù)時間的增加而增加的趨勢表明試件的損傷程度在不斷加劇。另外，也出現(xiàn)了大量持續(xù)時間短、能量值高的 AE 信號，這與實(shí)驗(yàn)中試件突然碎裂的現(xiàn)象相吻合，表明承人夾層玻璃作為一種脆性材料，加載過程中會發(fā)生大量的脆性斷裂。

圖 9 顯示了承人夾層玻璃試件在彎曲載荷下，從上層、下層玻璃板采集的 AE 幅值與載荷隨時間的變化。傳感器 1 采集上層玻璃板的 AE 信號，使用傳感器 2 獲取下層玻璃板的 AE 信號。在線性加載階段，試件變形很小。盡管在兩種試件的上、下表面上均采集到一些 AE 信號，但超過 80?dB 的高幅值信號很少，結(jié)合圖 7 和圖 8，此時出現(xiàn)的 AE 信號能量值較小、持續(xù)時間較短，并且主要由傳感器 1 采集到，表明此時的信號主要是來自于壓頭的擠壓以及玻璃上表面出現(xiàn)的少量裂紋，這與上述分析結(jié)果一致。結(jié)合圖 4 所示，當(dāng)載荷將要增加到 β 點(diǎn)時，傳感器 2 最先采集到大量高幅值信號，最高幅值甚至超過了 100?dB，AE 的能量值也急劇升高，且該階段傳感器 2 采集的 AE 信號分布更加密集。在此期間，下層玻璃板碎裂，載荷值急劇下降。隨后，兩種試件的載荷出現(xiàn)回升。由傳感器 1 采集到大量的高幅值、高能量的 AE 信號集中分布在此階段（點(diǎn) β 和 γ 之間），表明在此時上層玻璃板起到了主要的支撐作用，并且隨著載荷的增加其損傷不斷累積。在上層玻璃板即將碎裂之前，傳感器 1 率先采集到大量超過 90?dB 的高幅值信號。鑒于上述分析， AE 信號為嚴(yán)重?fù)p傷的發(fā)生和出現(xiàn)位置提供了良好的預(yù)警。由于夾層玻璃脆性材料，失效行為往往是突發(fā)性的碎裂，因此對應(yīng)的 AE 持續(xù)時間較短，但產(chǎn)生的能量值高。此外，通過比較圖 9（a）和圖 9（b），觀察到試件 B 具有更多的高幅值信號，在 β 點(diǎn)也出現(xiàn)了大量來自傳感器 1 的高幅值信號，表明試件 B 由于預(yù)制缺陷的影響在上層玻璃板也出現(xiàn)了損傷。結(jié)果表明，源自損傷的 AE 信號揭示了整個失效演化的過程，表明帶有缺陷的試件 B 在加載過程中受到了更嚴(yán)重的破壞。

2.3 承人夾層玻璃的位移場與應(yīng)變場分布

圖 10～圖 12 描述了承人夾層玻璃材料試件的位移場變化，由圖中的標(biāo)尺可以得到兩種試件在不同階段的最大位移值。為了明確試件在彎曲載荷作用下的損傷演化，結(jié)合圖 4 的力學(xué)曲線，分別對試件在點(diǎn) α，β 和 γ 的全場位移進(jìn)行分析。根據(jù)圖 10 在 x 和 y 方向上的位移場變化，可以觀察到此時試件 A 和 B 的位移值較小，并且分布特征相似。在 x 方向上，試件 A 和試件 B 的位移值較小，分別為 0.622?mm 和 0.818?mm，并且較高的位移值分布在外表面以及兩層玻璃板的中間層上。在 y 方向上，試件 A 和 B 的位移場呈環(huán)形分布，并且載荷中心的位移值最大，分別為 32.538?mm 和 46.800?mm，然后向兩側(cè)減小。此外，由于 y 方向是試件彎曲加載過程中的主要承載方向，因此 y 方向的位移值遠(yuǎn)大于 x 方向的位移值。

隨著載荷增加到 β 點(diǎn)，試件 A 和試件 B 在兩個方向上的位移場分布特征與點(diǎn) α 處基本一致，但 y 方向上的位移值顯著增加，對應(yīng)于下層玻璃板的碎裂。另外，試件 B 在 x 方向和 y 方向上的位移場值4.629 mm 和133.439 mm 均明顯大于試件 A 的1.202 mm 和107.195 mm，表明在加載過程中預(yù)制缺陷的試件的損傷變形大于沒有缺陷的試件，與圖6中試件的損傷形貌相吻合。

載荷增加到γ點(diǎn)時，承人夾層玻璃材料試件 A

和 B 的位移場如圖12所示。兩種試件的位移值都急劇增加，試件 A 在兩個方向上的位移值分別達(dá)到了22.013 mm 和143.531 mm;試件 B 在兩個方向上的位移值分別達(dá)到了37.631 mm 和299.923 mm。但 x 方向上位移場的分布與之前相比顯示出更明顯的整體性。夾層玻璃材料由兩層玻璃板支撐。下層玻璃板破裂后，兩層玻璃板被壓的更加緊密，上下層玻璃板開始共同承受載荷，這也揭示了載荷在突然下降后出現(xiàn)短暫回升的原因。

根據(jù)圖10～圖12中兩種類型試件的位移場分布，使用公式（1）計(jì)算承人夾層玻璃試件的對應(yīng)應(yīng)變場分布，分別如圖13、14和15所示， 圖中的標(biāo)尺可以得到兩種試件在不同階段的最大應(yīng)變值。

式中：（xi ，yj）和（x，y ）——參考圖像和變形圖像的坐標(biāo)系;

（u， v）——像素坐標(biāo)系;

f（x，y）和 g（x′，y′）——參考圖像和變形圖像的灰度值;

f?和——參考圖像和變形圖像的平均灰度值。

基于最大相關(guān)系數(shù) C，計(jì)算變形圖像以獲得應(yīng)變場。在線性階段，試件 A 和試件 B 的應(yīng)變值較小，并且差異并不明顯，而對應(yīng)的兩個方向上的應(yīng)變值相對接近，表明此時試件處于均勻應(yīng)力的作用下。然而，試件在兩個方向上的應(yīng)變場分布存在一定的差異。在 x 方向上，兩種試件的全場應(yīng)變呈隨機(jī)分布;而在 y 方向上，在兩層玻璃板的中間層位置處出現(xiàn)了較高的應(yīng)變值。

當(dāng)載荷連續(xù)增加到β點(diǎn)時，試件 A 在 x 方向上的應(yīng)變場分布沒有出現(xiàn)明顯變化，僅應(yīng)變值略有增加。而對于試件 B，除了應(yīng)變值增加之外，在下層玻璃板的底部還出現(xiàn)了從底部向上延伸的多個應(yīng)變集中帶，這與上述對力學(xué)行為的分析相一致。在y 方向上，試件 A 和 B 在兩層玻璃板的中間層處出現(xiàn)明顯的應(yīng)變集中，這表明該區(qū)域是整個承載過程的主要受力部分。因此，承人夾層玻璃的制造技術(shù)及中間層材料會極大地影響諸如玻璃水滑道、玻璃棧道等設(shè)備設(shè)施的安全性能。

圖15顯示了試件 A 和試件 B 在γ點(diǎn)的應(yīng)變場。試件 A 和試件 B 在 x 方向上的最大應(yīng)變值分別達(dá)到4.701%和5.681%。一些明顯的應(yīng)變集中帶出現(xiàn)在上層玻璃板上，表明上玻璃板發(fā)生碎裂。所示的應(yīng)變帶從試件表面擴(kuò)展到中心位置，與上文對損傷特征的描述一致。試件 A 和試件 B 在 y 方向上的最大應(yīng)變值分別為1.754%和2.222%，主要分布在兩層玻璃板的中間層附近。此外，試件 B 的應(yīng)變值明顯大于試件 A 的應(yīng)變值，這表明具有缺陷的試件的損傷更嚴(yán)重。

綜上所述，位移場和應(yīng)變場信息清楚地反映了承人夾層玻璃材料的損傷變形特征，明確了損傷的程度和位置。利用 DIC 測得的應(yīng)變場和位移場分布與 AE 信號的特征顯示了良好的一致性。當(dāng)用DIC 測量到應(yīng)變集中和較大的位移變形時，可以觀察到與之對應(yīng)的大量 AE 信號的出現(xiàn)。高幅值和高能量的 AE 信號與 DIC 測量結(jié)果相關(guān)聯(lián)，實(shí)現(xiàn)了對試件損傷過程的實(shí)時監(jiān)測。

3結(jié)束語

本文基于一種聲發(fā)射（AE）與數(shù)字圖像相關(guān)（DIC）方法互補(bǔ)的實(shí)驗(yàn)技術(shù)來監(jiān)測彎曲加載條件下承人夾層玻璃材料的損傷和變形，詳細(xì)分析了其力學(xué)性能、聲發(fā)射信號響應(yīng)特征、應(yīng)變和變形場。在上述研究的基礎(chǔ)上，得到了以下結(jié)論：

1）氣泡、粘結(jié)缺陷會導(dǎo)致承人夾層玻璃力學(xué)性能的降低。此外，承人夾層玻璃試樣顯示出明顯的脆性特征，并且在加載過程中兩層玻璃板分別碎裂，導(dǎo)致兩次載荷的上升。

2）豐富的 AE 信號主要分布在拐點(diǎn)β和γ的之間，表明承人夾層玻璃材料的主要損傷集中在最終的碎裂過程中;AE特征參數(shù)（AE 能量、持續(xù)時間和幅值等）反映了承人夾層玻璃的損傷演化和破壞行為。

3）通過 DIC 測量，觀察到位移和應(yīng)變的集中主要出現(xiàn)在兩層玻璃板的中間層附近，此外，還發(fā)現(xiàn)預(yù)制缺陷的試件的位移和應(yīng)變值都明顯大于沒有缺陷的試件。

4）實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示 DIC 測得的應(yīng)變場和位移場分布與 AE 信號的特征顯示了良好的一致性，結(jié)合 AE 和 DIC 的方法可以有效地監(jiān)測承人夾層玻璃的損壞過程，該方法可以為該類設(shè)備設(shè)施提供及時的安全評估和損傷預(yù)測。

5）采用 AE 和 DIC 相結(jié)合的測試技術(shù)研究承人夾層玻璃材料損傷演化過程與失效特性，深入了解了其在彎曲加載過程中的損傷演變機(jī)理，一定程度上填補(bǔ)了對該類材料研究的不足，為玻璃觀景平臺、玻璃滑道等大型玻璃類承人設(shè)施的標(biāo)準(zhǔn)制定和工程應(yīng)用提供依據(jù)，保障游客的生命安全。

參考文獻(xiàn)

[1]王綜軼， 王元清， 李運(yùn)生.玻璃天橋和玻璃棧道中鋼化玻璃的受力及設(shè)計(jì)分析[J].工業(yè)建筑， 2019， 49（10）：110-116.

[2]何增平.懸索人行玻璃吊橋荷載試驗(yàn)與結(jié)構(gòu)性能評估[J].福建建筑， 2019（12）：89-93.

[3]劉勝， 溫玉剛， 黃小樓， 等.基于建筑夾層玻璃產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督抽查結(jié)果的分析與建議[J].中國建材科技， 2020， 29（5）：24-25.

[4] ZARNIC R， TSIONIS G， GUTIERREZ E， et al. Purpose andjustificationfornewdesignstandardsregardingtheuseof glass products in civil engineer works[R]， 2007.

[5] FELDMAN M， KASPAR R， ABELN B， et al. Guidance forEuropean structural design of glasscomponents[R]， 2014.

[6] VANDAMS. Experimentalanalysisofthepost-fractureresponse of laminated glass under impact and blast loading[D]. Belgium： Ghent University， 2017.

[7]唐鵬， 宮賽， 梁鵬， 等.不同邊界條件下玻璃橋面板承載力試驗(yàn)研究[J].深圳大學(xué)學(xué)報(bào)理工版， 2020， 37（1）：84-90.

[8]龐世紅， 馬眷榮， 馬振珠， 等.夾層玻璃等效厚度及抗彎性能研究[J].硅酸鹽通報(bào)， 2009， 28（3）：599-604.

[9]劉然， 周偉， 李亞娟， 等.金屬/玻璃鋼柱殼膠接頭拉伸實(shí)驗(yàn)聲發(fā)射監(jiān)測[J].中國測試， 2015， 41（9）：125-128.

[10]劉宇韜， 盛文娟.基于 AdaBoost-LSSVM 的纖維復(fù)合材料損傷識別[J].中國測試， 2020， 46（9）：148-153.

[11]李偉， 姜智通， 張璐瑩， 等.碳纖維復(fù)合材料損傷聲發(fā)射信號模式識別方法[J].中國測試， 2020， 46（6）：121-128.

[12] LAVROVA，VERVOORTA，WEVERSM. Anisotropic damageformationinbrittlerock： Experimentalstudyby means of acoustic emission and Kaiser effect[J]. Journal dePhysique IV， 2003， 105：- .321328

[13]吳賢振，?劉祥鑫，?梁正召，?等.?不同巖石破裂全過程的聲發(fā)射序列形特征試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué)， 2012， 33（12）：3561-3569.

[14]邱巖， 包亦望， 劉小根， 等.利用萬能材料試驗(yàn)機(jī)與聲發(fā)射裝置實(shí)現(xiàn)脆性材料損傷監(jiān)測與控制[J].工程與試驗(yàn) ， 2011（S1）：7-10.

[15]張鵬飛， 商雅靜， 周偉， .等碳纖維編織復(fù)合材料彎曲損傷破壞聲發(fā)射監(jiān)測[J].中國測試， 2019， 45（5）：47-53.

[16]王雅瑞， 劉然， 呂智慧， 等.含不同埋深分層損傷復(fù)合材料彎曲破壞聲發(fā)射監(jiān)測[J].中國測試， 2015， 41（10）：117-120.

[17] TOMASZB，ANATOLIIL，OLEKSANDRT，etal. The method of fracture toughness measurement of brittle materials by means of high speed camera and DIC[J]. Computational Materials Science， 2012， 64：221-224.

[18] VEDRTNAMA，PAWARSJ，etal. Experimentaland simulation studies on flexural strength of laminated glass using ring-on-ring and three-point bending test[J]. Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers， 2018， 21：3930-3941.

（編輯：商丹丹）