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    20 K低溫制冷機(jī)回?zé)崞鹘Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2021-08-04 08:07:36于凱盈巢翊鈞莊昌佩王小軍閆春杰甘智華
    真空與低溫 2021年4期
    關(guān)鍵詞:不銹鋼絲溫區(qū)熱器

    于凱盈,巢翊鈞,莊昌佩,王小軍*,閆春杰,王 博,甘智華

    (1.蘭州空間技術(shù)物理研究所 真空技術(shù)與物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,蘭州 730000;2.浙江大學(xué)制冷與低溫研究所,杭州 310027)

    0 引言

    在空間探測(cè)領(lǐng)域中,為了探測(cè)到不同波長(zhǎng)的電磁波信號(hào)并保證科學(xué)儀器正常工作,必須用低溫制冷技術(shù)提供所需的低溫工作環(huán)境,提高儀器的信噪比、靈敏度和分辨率等。如JAXA的超導(dǎo)亞毫米波段輻射探測(cè)器項(xiàng)目(SMILES)的科學(xué)儀器有2臺(tái)亞毫米天線亞毫米超導(dǎo)絕緣層混頻器(SIS、SMX)和4臺(tái)高電子遷移率晶體管放大器(HEMT),其中2臺(tái)HEMT需要被冷卻至15~23 K[1]。2001年,NASA啟動(dòng)的先進(jìn)制冷機(jī)技術(shù)研發(fā)項(xiàng)目(ACTDP)為詹姆斯-韋伯望遠(yuǎn)鏡(JWST)、類地行星探測(cè)器(TPF)和“X星云”(Con-X)項(xiàng)目提供制冷機(jī),這三個(gè)項(xiàng)目的設(shè)備均在18 K左右需要制冷量。其中JWST的中紅外儀(MIRI)的光學(xué)模塊(OM)和焦平面陣列(FPA)在6 K和18 K左右有冷量需求[2-4]。由于對(duì)20 K溫區(qū)有冷量需求,且該溫區(qū)能夠?yàn)橐汉貐^(qū)(4 K)提供預(yù)冷,因此20 K溫區(qū)是承上啟下的重要溫區(qū)。

    實(shí)現(xiàn)20 K制冷通常采用的技術(shù)有斯特林制冷機(jī)(STC)、脈管制冷機(jī)(PTC)和斯特林/脈管復(fù)合制冷機(jī)(ST/PTC)。在參與MIRI制冷系統(tǒng)競(jìng)標(biāo)的公司中,Ball公司的方案為3級(jí)STC預(yù)冷J-T循環(huán);NGST公司提出的方案是3級(jí)PTC預(yù)冷J-T循環(huán)[2,5];Raytheon公司大力發(fā)展以RSP2為代表的ST/PTC系列產(chǎn)品[6]。2018年,Zhu等[7]在兩級(jí)脈管上對(duì)比了主動(dòng)調(diào)相、氣動(dòng)活塞調(diào)相以及室溫慣性管調(diào)相三種方式,主動(dòng)調(diào)相的無(wú)負(fù)荷溫度為18.8 K。Pang等[8]對(duì)比了室溫活塞和雙向進(jìn)氣調(diào)相方式,前者使效率提升了5.42%。

    上述三種制冷機(jī)均屬于回?zé)崾街评錂C(jī),回?zé)崞魇瞧渲械暮诵牟考?0 K溫區(qū)下高頻、低溫運(yùn)行的回?zé)崞餍实拖?,氦氣的非理想性增大,回?zé)崞鞒蔀橄拗泼}管制冷機(jī)性能的關(guān)鍵因素[9],因此對(duì)于回?zé)崞鞯难芯渴种匾??;責(zé)崞鞯脑O(shè)計(jì)方法有傳統(tǒng)計(jì)算方法、模擬計(jì)算方法[10]和總結(jié)實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式方法[11]。傳統(tǒng)計(jì)算方法是建立基本傳熱微分方程組,以此求解得到聲功、效率等參數(shù)表達(dá),但是并未考慮工質(zhì)和填料的熱物性變化及流動(dòng)阻力的影響;模擬計(jì)算主要采用Regen、Sage和CFD軟件,建立控制方程和邊界條件并迭代計(jì)算工質(zhì)和填料的溫度場(chǎng),能夠更準(zhǔn)確地對(duì)回?zé)崞鬟M(jìn)行描述;總結(jié)實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式方法主要針對(duì)回?zé)崞鲀?nèi)工質(zhì)的往復(fù)流動(dòng)阻力損失,對(duì)回?zé)崞鞯脑O(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo)。本文將基于Regen3.2對(duì)復(fù)合制冷機(jī)低溫段(脈管級(jí))回?zé)崞鬟M(jìn)行結(jié)構(gòu)仿真,以指導(dǎo)20 K溫區(qū)回?zé)崞鞯脑O(shè)計(jì)。

    1 Regen軟件及理論模型

    Regen軟件是由美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)研究所(NIST)發(fā)布的專門針對(duì)回?zé)崾街评錂C(jī)中回?zé)崞饔?jì)算的軟件,經(jīng)過(guò)多年發(fā)展,已經(jīng)成為模擬回?zé)崞鞯闹饕浖弧adebaugh等[12]和Storch等[13]基于焓流調(diào)相理論及向量分析方法建立了Regen的流動(dòng)和傳熱模型。將回?zé)崞骱?jiǎn)化為裝填多孔介質(zhì)、工質(zhì)氣體在其中往復(fù)振蕩的管子,建立了關(guān)于工質(zhì)氣體的有限差分方程,通過(guò)輸入?yún)?shù),解得滿足條件的數(shù)值解,計(jì)算得到的制冷系數(shù)COP和制冷量成為設(shè)計(jì)回?zé)崞鹘Y(jié)構(gòu)的主要依據(jù)。

    將回?zé)崞鲀?nèi)工質(zhì)流動(dòng)視為一維非穩(wěn)態(tài)交變流動(dòng),假設(shè)工質(zhì)為理想氣體,忽略回?zé)崞鲀?nèi)壁面效應(yīng)及熱傳導(dǎo)造成的熱損失,可以得到回?zé)崞鞴べ|(zhì)氣體的能量守恒:

    回?zé)崽盍系哪芰渴睾悖?/p>

    質(zhì)量守恒:

    動(dòng)量守恒:

    另有理想氣體狀態(tài)方程:

    式中:ht為傳熱效率;rh為水力半徑;Tm為平均溫度;T為溫度;x為回?zé)崞饕痪S方向自變量;m?為工質(zhì)質(zhì)量流量;Ag為氣體自由流通截面積(即回?zé)崞鳈M截面積與填料孔隙率的乘積);h為比焓;kg為氣體導(dǎo)熱系數(shù);ρu為氣體體積熱容;t為時(shí)間自變量;ng為填料孔隙率;km為填料軸向?qū)嵯禂?shù);ρmcm為填料體積熱容;ρ為密度;p為工質(zhì)壓力;fr為范寧摩擦因數(shù);Rg為氣體常數(shù)。

    將式(5)對(duì)時(shí)間求偏導(dǎo)可得:

    規(guī)定回?zé)崞骼涠藶槲恢?,熱端為位置l,即回?zé)崞鏖L(zhǎng)度為l。將式(6)代入式(3)并對(duì)兩端積分:

    假設(shè)回?zé)崞鲀?nèi)溫度線性分布:

    式中:p?為壓力的變化率;l為回?zé)崞鏖L(zhǎng)度;加粗表示物理量的向量;下標(biāo)h和c分別為回?zé)崞鳠岫撕屠涠恕?/p>

    將式(8)代入式(7)可得回?zé)崞鲀?nèi)質(zhì)量流和壓力波之間的相位關(guān)系:

    式中:V為工質(zhì)氣體體積。

    從式(10)可以看出,當(dāng)回?zé)崞鲀?nèi)壓力波和體積流同相時(shí),冷端聲功最大,在同樣輸入功時(shí),回?zé)崞鲀?nèi)部平均流量最小,而損失正比于質(zhì)量流量,因此回?zé)崞餍誓軌蜻_(dá)到最高[14],據(jù)此可以得到回?zé)崞鲀?nèi)部質(zhì)量流與壓力波的相位關(guān)系,如圖1所示。

    圖1 回?zé)崞鲀?nèi)質(zhì)量流和壓力波的相位關(guān)系圖Fig.1 Phase angle betweenmass flow and pressurewave in regenerator

    在特定Ag下存在一最優(yōu)冷端質(zhì)量流量m?c,使得回?zé)崞餍首罡摺g/m?c為能量密度的倒數(shù),按照該定義可以視回?zé)崞鳛槿舾蓚€(gè)長(zhǎng)度相等、內(nèi)徑較小的回?zé)崞鞑⒙?lián),并聯(lián)的小回?zé)崞髋c回?zé)崞鞯腃OP相同。確定最優(yōu)長(zhǎng)度和Ag/m?c后,根據(jù)實(shí)際需要的制冷量按比例對(duì)Ag調(diào)整,可以得到回?zé)崞鲀?nèi)徑,達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)[15]。

    設(shè)計(jì)回?zé)崞鲿r(shí)涉及到結(jié)構(gòu)參數(shù)及運(yùn)行參數(shù),其中結(jié)構(gòu)參數(shù)包括回?zé)崞魍查L(zhǎng)度、內(nèi)徑、填料的孔隙率、水力半徑;運(yùn)行參數(shù)有頻率、冷熱端溫度、平均壓力、冷端壓比、相位、質(zhì)量流量等,必須調(diào)整以上參數(shù)使回?zé)崞餍阅茏罴选2捎矛F(xiàn)有線性壓縮機(jī)(頻率為40 Hz時(shí)其輸出壓比最高),設(shè)定工作頻率為40 Hz,平均壓力為2 MPa左右。為兼顧回?zé)崞鲗?dǎo)熱損失和結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性,選取鈦合金作為回?zé)崞鞑牧?,壁厚?.3 mm。ST/PTC中脈管級(jí)回?zé)崞鳒囟冗吔鐬?0~80 K。

    由上可知,在設(shè)計(jì)20 K溫區(qū)回?zé)崞鲿r(shí),應(yīng)調(diào)整Ag/m?c、平均壓力pm、冷端壓比pr、相位角θ、填料類型等。衡量回?zé)崞髟O(shè)計(jì)好壞的指標(biāo)為COP,通過(guò)調(diào)整參數(shù)得到最優(yōu)COP及對(duì)應(yīng)的回?zé)崞鏖L(zhǎng)度l和內(nèi)徑dreg?;?zé)崞髟O(shè)計(jì)流程如圖2所示。

    圖2 回?zé)崞髟O(shè)計(jì)流程圖Fig.2 Design flow chartof regenerator

    2 20 K溫區(qū)回?zé)崞髟O(shè)計(jì)

    2.1 回?zé)崽盍线x取

    回?zé)崽盍系倪x取遵循兩個(gè)原則[16]:(1)回?zé)崽盍系谋葻嵋h(yuǎn)大于工質(zhì)氣體的體積比熱;(2)填料的水力直徑應(yīng)小于或接近工質(zhì)氣體的熱滲透深度,以達(dá)到充分換熱的目的。不同填料的體積比熱容隨溫度的變化如圖3所示[17]。20 K、2 MPa時(shí)氦氣的熱滲透深度為30μm。選取組合填料時(shí),在較高的工作溫區(qū),回?zé)崽盍暇哂休^大的體積比熱容和熱滲透深度,由不可逆換熱引起的損失小;工質(zhì)黏度越大,流動(dòng)阻力引起的壓力降損失越顯著,因此,選取填料的比例須在保證回?zé)崞髦评淞康那疤嵯?,最大程度減小壓降損失[18]。假設(shè)回?zé)崞鲀?nèi)溫度沿軸向線性分布,靠近低溫端30%處為38 K,壓力為2 MPa時(shí)氦氣的熱滲透深度為51μm,據(jù)此,選取絲徑為635目的不銹鋼絲網(wǎng)和70%500目+30%635目不銹鋼絲網(wǎng)為回?zé)崞魈盍希瑓?shù)如表1所列。回?zé)崞鞯蜏囟颂盍纤χ睆絛h與氦氣的熱滲透深度接近,滿足填料選取原則。給定運(yùn)行參數(shù)為:回?zé)崞鳠岫藴囟萒h為80 K,冷端溫度Tc為20 K,工作頻率f為40 Hz,制冷量設(shè)計(jì)目標(biāo)為0.5 W。

    圖3 不同回?zé)崽盍系捏w積比熱容隨溫度的變化曲線Fig.3 Heatcapacity of different regenerativematerial versus temperature

    表1 不銹鋼絲網(wǎng)填料參數(shù)Tab.1 Parametersof stainlesssteelw iremesh packing

    2.2 填充形式優(yōu)化

    填充回?zé)崞鲿r(shí)可以采用單一規(guī)格的絲網(wǎng)和不同規(guī)格絲網(wǎng)混合填充兩種形式。相比低目數(shù)的絲網(wǎng),高目數(shù)的絲網(wǎng)水力直徑更小,與氦氣之間的換熱更充分,但是孔隙率也相應(yīng)減小,使得回?zé)崞髁鲃?dòng)阻力更大,如表1所列。由于氦氣的黏度隨溫度的降低而減小,其流動(dòng)阻力也減小,所以理論上采用混合填充形式,在回?zé)崞鞯牡蜏囟翁畛湟欢ū壤吣繑?shù)的絲網(wǎng),可以在略微增大流動(dòng)阻力的情況下提高回?zé)崞鞯幕責(zé)嵝阅?。為了定量研究不同填充形式?duì)于回?zé)崞餍阅艿挠绊?,采用Regen 3.2計(jì)算單一規(guī)格不銹鋼絲網(wǎng)填充和不同規(guī)格不銹鋼絲網(wǎng)混合填充時(shí)回?zé)崞鞯腃OP和制冷量,以確定更優(yōu)的填充形式。

    圖4~8分別為回?zé)崞髟趐m為2.2MPa、pr為1.15、θ為-30°,填料分別為635目不銹鋼絲網(wǎng)和70%500目+30%635目不銹鋼絲網(wǎng)時(shí),COP和制冷量隨Ag/m?c在不同l下的變化曲線。從圖4~6中可以看出,填料為635目不銹鋼絲網(wǎng),Ag/m?c取0.15、l取4.7 cm時(shí),COP達(dá)到最大值0.037 7。從圖7可以看出,當(dāng)填料為70%500目+30%635目不銹鋼絲網(wǎng),Ag/m?c取0.14、l取5 cm時(shí),COP達(dá)到最大值0.036 3。

    圖4 pm為2.2 MPa、pr為1.15時(shí)不同l下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.4COP versus Ag/m?c under different l when pm of 2.2 MPa and pr of 1.15

    圖5 pm為2.2 MPa、pr為1.15時(shí)不同l下制冷量隨Ag/m?c的變化曲線Fig.5 Cooling capacity versus Ag/m?c under different l when pm of 2.2 MPa and pr of 1.15

    圖6 pm 2.2 MPa、pr 1.15、Ag/m?c 0.15 m2/(kg/s)時(shí)回?zé)崞餍阅茈Sl的變化曲線Fig.6 Performance of regenerator versus l when pm of 2.2 MPa,pr of 1.15 and Ag/m?c of 0.15 m2/(kg/s)

    圖7 70%500目+30%635目不銹鋼絲網(wǎng)為回?zé)崽盍蠒r(shí)不同l下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.7COP versus Ag/m?c under different l when 70%500#+30%635#SSmesh as regenerativematerial

    圖8 70%500目+30%635目不銹鋼絲網(wǎng)為回?zé)崽盍蠒r(shí)不同l下制冷量隨Ag/m?c的變化曲線Fig.8 Cooling capacity versus Ag/m?c under different l when 70%500#+30%635#SSmesh as regenerativematerial

    由以上結(jié)果可見,采用635目不銹鋼絲網(wǎng)填充時(shí)的回?zé)崞餍阅鼙扔没旌咸盍虾茫珻OP最高可達(dá)0.038,優(yōu)于用500目和635目不銹鋼絲網(wǎng)混合填料時(shí)的最高COP(0.035)。在高溫端采用高目數(shù)絲網(wǎng)能夠強(qiáng)化工質(zhì)與填料之間的換熱,但由于ng小、氦氣黏性較低溫段大。在回?zé)崞鏖L(zhǎng)度范圍內(nèi),流動(dòng)阻力造成的損失小于強(qiáng)化換熱帶來(lái)的優(yōu)勢(shì),因此回?zé)崞魈畛湫问竭x擇為單一635目不銹鋼絲網(wǎng)。

    2.3 運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化

    在用單一635目不銹鋼絲網(wǎng)填充的基礎(chǔ)上,對(duì)回?zé)崞鬟\(yùn)行參數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化,將pm調(diào)整為2 MPa,分別得到回?zé)崞髟趐r為1.15、θ為-30°時(shí),COP和制冷量隨Ag/m?c在不同l下的變化曲線,如圖9、圖10所示。

    圖9 pm為2 MPa、pr為1.15時(shí)不同l下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.9COP versus Ag/m?c under different l when pm of 2 MPa and pr of 1.15

    圖10 pm為2 MPa、pr為1.15時(shí)不同l下制冷量隨Ag/m?c的變化曲線Fig.10 Cooling capacity versus Ag/m?c under different l when pm of 2 MPa and pr of 1.15

    從圖9、圖10可以看出,不同l下,曲線變化趨勢(shì)相同,COP隨著Ag/m?先增大后減小。當(dāng)l為4.3 cm、Ag/m?c為0.161 m2/(kg/s)時(shí),COP達(dá)到最大值0.038 9,制冷量為0.1 W。COP比pm為2.2 MPa時(shí)高。等比例放大Ag和m?c,使制冷量達(dá)到0.5 W時(shí),dreg為3.7 cm。對(duì)比可看出,較小的pm能夠帶來(lái)更好的COP表現(xiàn)。但是在已完成的實(shí)驗(yàn)中,與pm為2 MPa相比,pm取2.2 MPa時(shí)回?zé)崞鞯腃OP更高,因此pm取2.2 MPa。

    圖11和圖12分別是回?zé)崞髟趐m為2.2 MPa、pr為1.15、l為4.7 cm、填料為635目不銹鋼絲網(wǎng)時(shí),COP和制冷量隨Ag/m?c在不同相位角θ下的變化曲線。

    圖11 pm為2.2 MPa、pr為1.15時(shí)不同θ下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.11COP versus Ag/m?c under differentθwhen pm of 2.2 MPaand pr of 1.15

    圖12 pm為2.2 MPa、pr為1.15時(shí)不同θ下制冷量隨Ag/m?c的變化曲線Fig.12 Cooling capacity versus Ag/m?c when differentθ when pm of 2.2 MPaand pr of1.15

    由圖可以看出,隨著θ的增大,COP和制冷量逐漸增大,θ為-45°時(shí)均達(dá)到最大值;θ繼續(xù)增大,冷熱兩端質(zhì)量流之間相位差迅速增大,制冷量迅速降低。當(dāng)θ為-45°時(shí),COP最大值對(duì)應(yīng)的Ag/m?c為0.136 m2/(kg/s)。為了研究θ為-45°時(shí)回?zé)崞鞯慕Y(jié)構(gòu)特性,對(duì)此工況下回?zé)崞鹘Y(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,結(jié)果如圖13所示。當(dāng)θ為-45°、l為4.7 cm時(shí),COP達(dá)到最大值0.039 9。由于ST/PTC采用慣性管/氣庫(kù)的調(diào)相方式,該調(diào)相方式在慣性管入口聲功較小的情況下調(diào)相能力有限,難以將冷端質(zhì)量流和壓力波的相位差調(diào)整為-45°,因此根據(jù)此類制冷機(jī)中調(diào)相機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn),將θ取-30°進(jìn)行下一步設(shè)計(jì)。

    圖13 θ為-45°時(shí)COP隨l的變化曲線Fig.13COP versus l whenθof-45°

    圖14和圖15分別是pm為2.2 MPa、pr為1.12時(shí)COP與制冷量隨Ag/m?c在不同l下的變化曲線。

    圖14 pm為2.2 MPa、pr為1.12時(shí)不同l下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.14COP versus Ag/m?c under different l when pm of 2.2 MPa and pr of 1.12

    圖15 pm為2.2 MPa、pr為1.12時(shí)不同l下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.15 Cooling capacity versus Ag/m?c under different l when pm of 2.2 MPa and pr of 1.12

    從圖中可以看出,Ag/m?c為0.163 m2(/kg/s)時(shí),COP有最大值;隨著l增大,制冷量持續(xù)增大。取Ag/m?c為0.163 m2/(kg/s)對(duì)回?zé)崞鹘Y(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如圖16所示??梢钥吹?,l取5 cm時(shí),COP達(dá)到最大值0.035;將制冷量放大至0.5 W時(shí),回?zé)崞鱠reg為2.6 cm。對(duì)比圖4和圖14,pr減小時(shí)COP減小。壓縮機(jī)的輸入功率為200 W時(shí),壓縮機(jī)出口壓比約為1.2,考慮到回?zé)崞鲏航祿p失,因此冷端壓比pr采用1.12進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    圖16 pm為2.2 MPa、pr為1.12、Ag/m?c為0.163 m2/(kg/s)時(shí)回?zé)崞餍阅芮€Fig.16 Performance of regenerator versus l when pm of 2.2 MPa,pr of 1.12 and Ag/m?c of 0.163 m2/(kg/s)

    另外,計(jì)算了使用70%635目不銹鋼絲網(wǎng)+30%鈥銅作為回?zé)崽盍蠒r(shí)COP隨Ag/m?c的變化曲線,如圖17所示。從圖中可以看出,pm為2.2 MPa,pr為1.12,θ為-20°時(shí),COP最高可達(dá)0.113 4。鈥銅為球狀填料,ng為0.3,dh為29μm,采用這種填料組合的回?zé)崞鞯腃OP較高。

    圖17 70%635目不銹鋼絲網(wǎng)+30%鈥銅作為回?zé)崽盍蠒r(shí)不同l下COP隨Ag/m?c的變化曲線Fig.17COP versus Ag/m?c under different l when 70%635#SSmesh+30%HoCu2 as regenerativematerial

    3 結(jié)論

    本文基于Regen3.2軟件對(duì)20 K溫區(qū)ST/PTC的脈管級(jí)回?zé)崞鬟M(jìn)行了仿真計(jì)算,分別對(duì)填料種類、平均壓力、相位角、冷端壓比等對(duì)回?zé)崞餍阅艿挠绊戇M(jìn)行了設(shè)計(jì)與討論,結(jié)果如表2所列。

    表2 基于Regen3.2設(shè)計(jì)的20 K溫區(qū)回?zé)崞鱐ab.2 Design of the regenerator at20 K tem perature zone based on Regen3.2

    在20 K溫區(qū)下采用70%635目絲網(wǎng)+30%鈥銅作為回?zé)崽盍蠒r(shí)COP性能可以得到進(jìn)一步提升,但相比于不銹鋼絲網(wǎng),鈥銅填料加工難度大,裝填操作繁瑣。通過(guò)本文設(shè)計(jì),采用635目不銹鋼絲網(wǎng)作為回?zé)崽盍弦涯軌驖M足回?zé)崞餍阅芤蟆?/p>

    本文給出的針對(duì)工作溫度20 K的回?zé)崞髟O(shè)計(jì)流程考慮了20 K溫區(qū)下填料的性質(zhì)不同于高溫區(qū)以及該溫區(qū)下氦氣表現(xiàn)出的顯著非理想性?;谠摿鞒淘O(shè)計(jì)的回?zé)崞鳛楹罄m(xù)20 K復(fù)合制冷機(jī)的設(shè)計(jì)打下了基礎(chǔ),對(duì)于保證制冷機(jī)的良好性能具有重要意義,且文中給出的設(shè)計(jì)方法也為設(shè)計(jì)工作在其他溫區(qū)的回?zé)崞魈峁┝藚⒖肌?/p>

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