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    隨機(jī)裝配側(cè)隙均值及臨界方差控制對(duì)齒輪非線性系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響*

    2021-06-07 03:33:16曾凡靈
    關(guān)鍵詞:側(cè)隙方差均值

    曾凡靈

    (安徽職業(yè)技術(shù)學(xué)院 安徽合肥 230011)

    汽車變速箱故障主要表現(xiàn)為振動(dòng)與異響,而變速箱動(dòng)力傳動(dòng)主要以一對(duì)或多對(duì)齒輪副進(jìn)行,因此齒輪副的運(yùn)動(dòng)形式?jīng)Q定了變速箱工作的穩(wěn)定性。而齒輪傳動(dòng)過程,影響因素較大的參數(shù)是齒輪齒側(cè)間隙(以下簡稱側(cè)隙)。因此,建立含齒輪側(cè)隙的系統(tǒng)模型,進(jìn)而研究側(cè)隙對(duì)齒輪非線性系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響[1]。

    1含裝配側(cè)隙的齒輪副系統(tǒng)模型及動(dòng)力分析

    1.1含裝配側(cè)隙的齒輪副系統(tǒng)模型及微分方程

    側(cè)隙的度量方法:一對(duì)動(dòng)力傳遞的齒輪副,當(dāng)視其中一個(gè)固定,另一個(gè)在嚙合線上的晃動(dòng)量;通常可用齒輪副在嚙合線上的嚙合位移來表示。

    圖1 含裝配側(cè)隙的齒輪副系統(tǒng)模型

    依據(jù)圖1模型,進(jìn)行綜合推導(dǎo)處理,獲得無量綱化的含裝配側(cè)隙的齒輪非線性微分方程:

    (1)

    (2)

    1.2側(cè)隙對(duì)齒輪非線性系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響分析

    研究參數(shù)變化對(duì)非線性系統(tǒng)穩(wěn)定性影響,通常采用全局分析方法,目前最為常用的有分岔圖和最大Lyapunov指數(shù)圖方法。

    采用全局分析方法,利用Simulink軟件仿真,獲得系統(tǒng)在高速重載和高速輕載下的分叉圖與最大Lyapunov指數(shù)圖。由筆者前期的研究可知,可用最大Lyapunov指數(shù)衡量系統(tǒng)的穩(wěn)定性;當(dāng)最大Lyapunov指數(shù)值Ly<0,系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)是穩(wěn)定的;當(dāng)Ly≥0,系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)失穩(wěn)[1]。

    由圖2的分岔圖分析,發(fā)現(xiàn)隨側(cè)隙增加未出現(xiàn)分叉點(diǎn);由最大Lyapunov指數(shù)圖分析,發(fā)現(xiàn)隨側(cè)隙bh變化,系統(tǒng)的(Ly<0)均小于0。說明在高速重載下,隨側(cè)隙變化的系統(tǒng)響應(yīng)均為周期或擬周期運(yùn)動(dòng),其對(duì)系統(tǒng)全局運(yùn)動(dòng)特性影響較小[1-3]。

    圖2 高速重載下,側(cè)隙變化的分叉圖與最大 Lyapunov指數(shù)圖

    由圖3分析發(fā)現(xiàn),系統(tǒng)在側(cè)隙為0.2121(①點(diǎn)處),0.35485(②點(diǎn)處),0.4923(③點(diǎn)處),0.7280(④點(diǎn)處)處產(chǎn)生分叉現(xiàn)象,這些數(shù)值為側(cè)隙的分岔點(diǎn);由最大Lyapunov指數(shù)圖分析,參數(shù)在0.2121~0.35485,0.4923~0.7280范圍,對(duì)應(yīng)的Ly≥0,說明系統(tǒng)在以上兩區(qū)域?yàn)榛煦绲牟环€(wěn)定運(yùn)動(dòng),同時(shí)局部存在Ly<0的情況,說明在混沌區(qū)域存在較窄范圍的穩(wěn)定周期運(yùn)動(dòng);參數(shù)在其他數(shù)值范圍,系統(tǒng)均為周期或擬周期的穩(wěn)定運(yùn)動(dòng)。因此,在高速輕載下,側(cè)隙的變化對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)動(dòng)特性影響較復(fù)雜,這也映證工程實(shí)際情況,高速輕載震動(dòng)劇烈的問題。

    圖3 高速輕載下,側(cè)隙變化的分叉圖與最大 Lyapunov指數(shù)圖

    2隨機(jī)裝配側(cè)隙特征與隨機(jī)量的產(chǎn)生

    影響齒輪副裝配側(cè)隙大小的主要因素包括:①安裝誤差:齒輪副安裝過程,由于齒輪中心偏移,導(dǎo)致齒輪副間的間隙;②制造加工誤差:為了滿足兩齒輪裝配的容差,制造加工過程允許的加工公差;③變形誤差:隨齒輪副的高速運(yùn)動(dòng),導(dǎo)致軸類零件的擾屈變形以及受溫度影響的材料膨脹,導(dǎo)致側(cè)隙的變化。因此,裝配側(cè)隙bh由固定值bc與變動(dòng)值bυ共同構(gòu)成;在實(shí)際研究過程,如果考慮主要問題的影響,即bυ=0,側(cè)隙視為固定值;如果考慮綜合問題的影響,bυ≠0,因此齒輪副裝配側(cè)隙是隨機(jī)的。下面重點(diǎn)研究隨機(jī)裝配側(cè)隙特征及隨機(jī)量的產(chǎn)生方法。

    對(duì)于一批齒輪副的隨機(jī)裝配側(cè)隙,bh=bc+bv,可依據(jù)中心極限定理,探究隨機(jī)量的均值和方差。對(duì)bh=bc+bv進(jìn)行若干次抽樣,可知隨機(jī)量概率分布特征近似服從正態(tài)分布,即bh~N(μ,σ2),μ為隨機(jī)裝配側(cè)隙均值,σ2為隨機(jī)裝配側(cè)隙方差[1-4]。下面研究產(chǎn)生隨機(jī)量的方法。

    利用Simulink軟件,在[0,1]區(qū)間上產(chǎn)生均勻分布偽隨機(jī)數(shù),為了產(chǎn)生滿足均勻分布的隨機(jī)量,抽樣周期可足夠長[1]。設(shè)ri(i=1,2,…,12)是[0,1]區(qū)間上均勻分布隨機(jī)量,進(jìn)行12次抽樣,通過下面方法可產(chǎn)生滿足標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布隨機(jī)量ξ。

    (3)

    隨機(jī)裝配側(cè)隙服從:bh~N(μ,σ2),則

    bh=σ×ξ+μ

    (4)

    3隨機(jī)裝配側(cè)隙對(duì)非線性系統(tǒng)穩(wěn)定性影響

    3.1失穩(wěn)指數(shù)引入

    3.2高速輕載下,隨機(jī)裝配側(cè)隙均值的臨界方差

    由于在高速重載下,無論側(cè)隙如何變化,系統(tǒng)均是穩(wěn)定的;而在高速輕載下,側(cè)隙對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性影響較大。這也說明,在高速輕載下,隨機(jī)裝配側(cè)隙對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性影響較為敏感。因此,下面重點(diǎn)研究在高速輕載下,隨機(jī)裝配側(cè)隙的均值及方差對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。由圖3可知,若隨機(jī)裝配側(cè)隙均值μ在0~0.2121范圍,方差σ2=0.0時(shí)(即側(cè)隙視為固定值),系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)特性是穩(wěn)定的。下面研究固定側(cè)隙均值,改變隨機(jī)裝配側(cè)隙方差對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。

    在0~0.2121范圍,取均值μ=0.18,增大σ2,計(jì)算各方差對(duì)應(yīng)的最大Lyapunov指數(shù)均值E(Ly)、標(biāo)準(zhǔn)偏差值STD(Ly)及失穩(wěn)指數(shù)R,系統(tǒng)的隨機(jī)量指標(biāo)詳見表1。同時(shí)獲得各不同σ2對(duì)應(yīng)的隨機(jī)裝配側(cè)隙的最大Lyapunov指數(shù)圖,詳見圖4。

    表1 均值μ=0.18時(shí),系統(tǒng)的隨機(jī)量指標(biāo)

    圖4 μ=0.18時(shí),不同σ2的隨機(jī)裝配側(cè)隙的最大Lyapunov指數(shù)圖

    結(jié)合圖4及表1分析,在某固定側(cè)隙均值下,可發(fā)現(xiàn)隨方差的增大,失穩(wěn)指數(shù)是增大的;由0增加至大于0,必存在某方差使得失穩(wěn)指數(shù)開始大于0的狀態(tài),此方差稱為某固定側(cè)隙均值的臨界方差,用σ2表示[1]。在實(shí)際裝配應(yīng)用中,為了保證一批隨機(jī)裝配側(cè)隙齒輪副的合格率,在選擇隨機(jī)裝配側(cè)隙方差時(shí),就需要保證σ2小于σ2。

    經(jīng)過大量試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)σ2=0.0112時(shí),R=0%;稍增加方差,即σ2>0.0112時(shí),R均大于0%。故此,裝配側(cè)隙μ=0.18的臨界方差為σ2臨界=0.0112。由此,提出失穩(wěn)指數(shù)和臨界方差可作為隨機(jī)裝配側(cè)隙對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性影響的評(píng)價(jià)指標(biāo)。

    3.3 系統(tǒng)失穩(wěn)指數(shù)與臨界方差關(guān)系驗(yàn)證

    為了驗(yàn)證失穩(wěn)指數(shù)和臨界方差存在的普遍性與可行性,改變側(cè)隙均值與方差繼續(xù)進(jìn)行探究。由圖3知,若隨機(jī)裝配側(cè)隙均值μ在0.35485~0.4923,方差σ2=0.0,系統(tǒng)為穩(wěn)定的擬2周期運(yùn)動(dòng);現(xiàn)取側(cè)隙均值μ=0.37,繼續(xù)研究μ、R及σ2臨界的三者內(nèi)部聯(lián)系。增大σ2,計(jì)算各方差對(duì)應(yīng)隨機(jī)量的E(Ly)、STD(Ly)及R,系統(tǒng)的隨機(jī)量指標(biāo)詳見表2。

    表2 均值μ=0.37時(shí),系統(tǒng)的隨機(jī)量指標(biāo)

    通過大量仿真計(jì)算,發(fā)現(xiàn)側(cè)隙μ=0.37的臨界方差σ2臨界=0.0052。同樣發(fā)現(xiàn)隨裝配側(cè)隙的σ2、E(Ly)、STD(Ly)增大,失穩(wěn)指數(shù)R也是增大的,由此驗(yàn)證以上結(jié)論的真實(shí)性。

    4隨機(jī)裝配側(cè)隙μ與σ2臨界的關(guān)聯(lián)分析

    由上述研究結(jié)果,每一齒輪副系統(tǒng),其側(cè)隙均值都對(duì)應(yīng)一臨界方差。通過大量的仿真計(jì)算,可獲得隨機(jī)裝配側(cè)隙μ與σ2臨界的一一對(duì)應(yīng)關(guān)系,并繪制μ—σ2臨界關(guān)系圖,詳見圖5。

    針對(duì)一批隨機(jī)裝配側(cè)隙μ—σ2臨界的關(guān)系圖進(jìn)行分析。在0~0.2121范圍,隨隨機(jī)裝配側(cè)隙μ增大,則σ2臨界減小,即越靠近0.2121(分叉點(diǎn)①),σ2臨界越小。結(jié)論:在齒輪副裝配過程,小裝配側(cè)隙具有大的臨界方差,可以降低齒輪的加工精度而提高了安裝精度要求。

    圖5隨機(jī)裝配側(cè)隙μ—σ2臨界的關(guān)系圖

    在0.7280~1.1范圍,由圖可見:當(dāng)μ=0.7280(分叉點(diǎn)④),σ2=0.0,隨隨機(jī)裝配側(cè)隙μ遠(yuǎn)離分岔點(diǎn)④,σ2臨界增大。結(jié)論:在齒輪副裝配過程中,選擇較大裝配側(cè)隙μ,同樣可以獲得較大σ2臨界,選擇大的裝配側(cè)隙可降低齒輪副的安裝精度。

    5小結(jié)

    隨機(jī)裝配側(cè)隙均值μ及臨界方差σ2臨界之間具有極強(qiáng)的關(guān)聯(lián)度,對(duì)二者進(jìn)行有效聯(lián)合控制,能有效提高一批隨機(jī)裝配側(cè)隙齒輪系統(tǒng)的穩(wěn)定性。在實(shí)際裝配應(yīng)用中,為了保證一批隨機(jī)裝配側(cè)隙齒輪副的合格率,在選擇隨機(jī)裝配側(cè)隙方差時(shí),就需要保證側(cè)隙σ2小于σ2臨界。

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