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    考慮化學(xué)滲透壓作用下頁巖氣儲(chǔ)層壓裂液的自發(fā)滲吸特征

    2021-06-06 22:44:48
    巖性油氣藏 2021年3期
    關(guān)鍵詞:毛管滲透壓壓裂液

    許 飛

    (中國石油長慶油田分公司工程技術(shù)管理部,西安 710016)

    0 引言

    壓裂液返排效率低是頁巖氣藏水力壓裂的一大特點(diǎn)[1-3],滯留在頁巖儲(chǔ)層中的大量壓裂液會(huì)提高裂縫面附近的含水飽和度,造成氣流堵塞,氣井產(chǎn)能下降。當(dāng)含水飽和度在40%~50%時(shí),氣井產(chǎn)能將會(huì)受到嚴(yán)重?fù)p害。大量研究表明[4-6],自發(fā)滲吸作用是造成壓裂液在頁巖儲(chǔ)層中滯留的主要因素之一,而基質(zhì)孔隙內(nèi)的毛管壓力作用則是主要驅(qū)動(dòng)力,但在實(shí)驗(yàn)研究中發(fā)現(xiàn)化學(xué)滲透壓也是影響自發(fā)滲吸效果的重要因素[7-8]。通?;锼畨毫岩旱牡V化度約為(1 000~5 000)×10-6,而頁巖儲(chǔ)層中原始地層水的礦化度可以高于210 000×10-6[9],兩者之間礦化度的差異會(huì)導(dǎo)致大量壓裂液在化學(xué)滲透壓作用下自發(fā)滲吸進(jìn)入頁巖基質(zhì)中,對(duì)壓裂液返排效果產(chǎn)生巨大影響。Fakcharoenphol 等[10]通過實(shí)驗(yàn)證實(shí)當(dāng)頁巖放置于低礦化度溶液中時(shí),頁巖會(huì)表現(xiàn)出半透膜的特性,在滲透壓的作用下驅(qū)動(dòng)低礦化度的水分子進(jìn)入頁巖孔隙中。Zhang 等[11]則認(rèn)為滲透壓驅(qū)動(dòng)的流動(dòng)除與化學(xué)勢有關(guān)外,還受半透膜兩端分子濃度不平衡產(chǎn)生的擴(kuò)散現(xiàn)象影響。Ge 等[12]通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)頁巖在蒸餾水中的吸水總量高于在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的KCl 溶液中的吸水總量,間接證明了頁巖內(nèi)化學(xué)勢的存在。

    由于受到實(shí)驗(yàn)儀器和技術(shù)的限制,目前針對(duì)頁巖滲吸的實(shí)驗(yàn)研究主要是通過測定頁巖滲吸量與滲吸時(shí)間的關(guān)系,在此基礎(chǔ)上來判別裂縫、黏土礦物和表面活性劑對(duì)滲吸效果的影響[13-15]。此外,實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬也沒能形成有效結(jié)合,在數(shù)值模擬中沒有考慮化學(xué)滲透壓對(duì)產(chǎn)量的影響,導(dǎo)致模擬結(jié)果缺乏準(zhǔn)確性。因此,本文基于核磁共振測試原理,以鄂爾多斯盆地本溪組頁巖為研究對(duì)象開展頁巖自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn),結(jié)合化學(xué)滲透壓作用下的滲吸動(dòng)力模型,分析黏土礦物、礦化度和表面活性劑對(duì)含水飽和度分布曲線的影響,并將擬合后的毛管壓力曲線應(yīng)用于頁巖氣井產(chǎn)量模型預(yù)測,以期提高模型的計(jì)算精度。

    1 化學(xué)滲透壓作用下滲吸動(dòng)力模型

    多組分溶液體系中某一組分A 的化學(xué)勢微分方程可以表示為

    式中:μA為A 組分的化學(xué)勢,kJ/mol;SAm為A 組分的偏摩爾熵,kJ/(mol·K);VAm為A 組分的偏摩爾體積,m3/kmol;T為體系溫度,K;p為體系壓力,10-1MPa。

    在等溫條件下,組分A 的化學(xué)勢可由式(1)積分得出

    式中:μA(T,p) 為溶液中A 組分的化學(xué)勢,kJ/mol;p0為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓力,10-1MPa;μA(T,p0) 為溶液中A 組分的標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)勢,kJ/mol。

    當(dāng)溶液A 為理想溶液時(shí),組分A 的化學(xué)勢可以表示為

    在不同壓力p1和p2下,2 個(gè)含有不同濃度A 組分(x1和x2)的溶液之間化學(xué)電位差為

    將式(3),(5)合并可得

    上式整理后為

    當(dāng)偏摩爾分?jǐn)?shù)不隨壓力變化時(shí),不同濃度的2種溶液之間的化學(xué)電位差可寫為

    當(dāng)壓裂液通過水力裂縫進(jìn)入含有原始地層水的頁巖基質(zhì)時(shí),原始地層水與壓裂液的化學(xué)電位差可表示為

    式(9)又可以寫成

    式中:λ為膜透過率,一般小于5%。

    2 實(shí)驗(yàn)部分

    2.1 核磁共振測試原理

    低場核磁共振技術(shù)是以流體中的氫原子核在磁場中的響應(yīng)為基礎(chǔ),通過測量1H 的橫向弛豫時(shí)間T2來分析含氫流體在巖石孔隙結(jié)構(gòu)中弛豫行為的技術(shù)[16-18]。在頁巖和致密砂巖中,孔隙直徑主要為微米和納米級(jí)別,孔隙中流體的橫向弛豫時(shí)間主要受巖石表面橫向弛豫時(shí)間的控制,而受流體固有弛豫時(shí)間和擴(kuò)散引起的弛豫時(shí)間影響較小。因此,在自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)中,通過對(duì)滲吸后的巖心進(jìn)行縱向切片式掃描后,可以獲得此狀態(tài)下巖心不同切片的信號(hào)強(qiáng)度值,該值與巖心完全飽和滲吸液后的基準(zhǔn)信號(hào)強(qiáng)度值之比即為巖心不同切片的含水飽和度值,進(jìn)而可以對(duì)巖心內(nèi)部的含水飽和度分布進(jìn)行研究。

    2.2 實(shí)驗(yàn)材料

    實(shí)驗(yàn)中所用巖心來自鄂爾多斯盆地本溪組頁巖取樣井。通過X 射線衍射實(shí)驗(yàn)和低壓氮?dú)馕浇馕鼘?shí)驗(yàn)獲取實(shí)驗(yàn)巖心的基本物性參數(shù)(表1—2),其中1#,3#和4#巖心來自于同一口井同一深度的巖樣,2#巖心來自鄰近頁巖氣井的取樣。實(shí)驗(yàn)巖心的平均滲透率為0.002 mD,平均有機(jī)碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.85%,礦物組成中以石英和黏土為主,其中2#頁巖的黏土質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到45.7%,遠(yuǎn)高于其他頁巖。

    表1 實(shí)驗(yàn)巖心基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of experimental cores

    實(shí)驗(yàn)中所用滲吸液分別為去離子水、質(zhì)量分?jǐn)?shù)為15%的KCl 溶液和2.2%的HYS-2 非離子表面活性劑。其中去離子水的黏度為1.0 mPa·s,表面張力為72.1 mN/m;KCl 溶液的黏度為0.8 mPa·s,表面張力為70.4 mN/m;HYS-2 表面活性劑的黏度為1.2 mPa·s,表面張力為26.7 mN/m。

    表2 實(shí)驗(yàn)巖心X 射線衍射黏土礦物分析Table 2 Clay minerals analysis by X-ray diffraction of experimental cores

    2.3 實(shí)驗(yàn)步驟

    ①將實(shí)驗(yàn)頁巖巖心放置于120 ℃的恒溫箱中烘干,直至巖心重量不再減??;②當(dāng)巖心降至室溫后,將對(duì)應(yīng)編號(hào)的巖心放置于裝有足夠?qū)?yīng)類型滲吸液的滲吸池中,采用掛繩將巖心豎直懸掛在滲吸池中央,并確保滲吸液剛好淹沒巖心下端面(圖1);③每隔30 min 對(duì)巖心進(jìn)行一次核磁共振掃描(巖心水平放置,垂向切片式掃描,每次掃描用時(shí)3 min),以獲取巖心在不同自發(fā)滲吸時(shí)間下的含水飽和度分布,掃描完成后立即將巖心放回原位,繼續(xù)實(shí)驗(yàn);④當(dāng)連續(xù)3 次掃描巖心含水飽和度信號(hào)強(qiáng)度不變時(shí),自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)結(jié)束。⑤采用高速離心機(jī)依次在5 個(gè)離心壓力(100 psi,200 psi,300 psi,400 psi和500 psi)下對(duì)巖心飽和滲吸液,隨著離心力的增加,巖心中含水飽和度不再增大或增大幅度很小時(shí),認(rèn)為巖心完全飽和滲吸液,得到最佳飽和離心力為400 psi。當(dāng)飽和完成后再次進(jìn)行核磁共振掃描,直至3 次掃描結(jié)果無變化。

    圖1 頁巖自發(fā)滲吸實(shí)驗(yàn)示意圖Fig.1 Schematic diagram of shale spontaneous imbibition experiment

    2.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.4.1 頁巖自發(fā)滲吸特征

    圖2(a)為1#巖心在不同滲吸時(shí)間下沿程切片內(nèi)含水飽和度分布的變化。從含水飽和度上下波動(dòng)的遞進(jìn)式型態(tài)可以看出頁巖內(nèi)復(fù)雜的孔隙結(jié)構(gòu)分布,由于受到不同毛管壓力和鹽離子濃度的影響,導(dǎo)致吸水剖面不連續(xù)也不均勻。滲吸前緣與滲吸面的距離隨滲吸時(shí)間的增加而增大,但隨著滲吸時(shí)間的增加,滲吸前緣距離增大的幅度在減小。當(dāng)滲吸時(shí)間為12 h 時(shí),1# 巖心的滲吸前緣距離為27.1 mm;當(dāng)滲吸時(shí)間達(dá)到144 h 時(shí),滲吸前緣距離為41.1 mm。

    此外,根據(jù)不同時(shí)間下巖心沿程切片含水飽和度分布及滲吸距離可以計(jì)算出巖心在滲吸過程中的總吸水量、滲吸速率和階段滲吸速率(2 次掃描時(shí)間間隔內(nèi)的滲吸速率)。由圖2(b)可知,在滲吸初期(滲吸時(shí)間為12 h),1#巖心吸水量快速增加,達(dá)到0.31 mL,此時(shí)滲吸速率和階段滲吸速率達(dá)到最大。隨著滲吸時(shí)間的增加,雖然吸水量繼續(xù)增加,但滲吸速率開始降低,階段滲吸速率則由12 h 測定的0.026 mL/h下降至24 h 測定的0.005 mL/h,降低幅度達(dá)78.2%。當(dāng)滲吸時(shí)間達(dá)到144 h 時(shí),階段滲吸速率降至0.28×10-3mL/h。由此可知,頁巖的自發(fā)滲吸作用主要發(fā)生在與滲吸液接觸后的初期,該時(shí)期內(nèi)滲吸液在毛管壓力和潤濕性(相對(duì)氣相、頁巖親水)的雙重作用下,以孔壁表面水膜變厚的形式“快速”進(jìn)入孔隙。隨著滲吸液進(jìn)入頁巖內(nèi)部深度的增加,滲吸速率快速下降。

    圖2 1#巖心含水飽和度分布和吸水量及滲吸速率Fig.2 Variation of water saturation distribution and imbibition velocity with imbibition time of shale 1#

    2.4.2 黏土礦物的影響

    在自發(fā)滲吸過程中,黏土礦物含量的高低會(huì)對(duì)滲吸效果產(chǎn)生較大影響。而頁巖儲(chǔ)層中黏土礦物含量一般遠(yuǎn)高于常規(guī)砂巖儲(chǔ)層,導(dǎo)致其滲吸效果受黏土礦物含量的影響更大。圖3為高含黏土礦物頁巖滲吸過程中含水飽和度分布、吸水量和滲吸速率的變化特征。從圖3(a)可以看出,相比于1#巖心,2#巖心在同等滲吸時(shí)間下的滲吸前緣距離更大,當(dāng)滲吸時(shí)間達(dá)到144 h 時(shí),2#巖心的滲吸前緣距離達(dá)到47.5 mm,且滲吸剖面相對(duì)平緩。由圖3(b)可知,2#巖心滲吸速率和階段滲吸速率均隨滲吸時(shí)間的增加而減小,變化趨勢與1#巖心相似,但2#巖心的吸水量0.699 mL高于1#巖心的0.448 mL。根據(jù)X射線衍射實(shí)驗(yàn)結(jié)果(參見表2)可知,2#巖心的黏土礦物質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45.7%,遠(yuǎn)高于1#巖心黏土礦物質(zhì)量分?jǐn)?shù)33.8%。其中,2#巖心中伊/蒙混層占比達(dá)到了51.3%,當(dāng)伊/蒙混層礦物與水作用后,會(huì)迅速膨脹變大,其體積可以膨脹至原體積的6~8 倍,導(dǎo)致巖心中大量微裂縫的產(chǎn)生,增大巖心滲透率的同時(shí)提高了滲吸速率。此外,結(jié)合式(11)可知,巖心中具有較高的黏土礦物含量會(huì)造成頁巖顆粒的比表面積大幅增加,一方面會(huì)導(dǎo)致毛管壓力的增加,另一方面會(huì)使膜效率λ更大,共同導(dǎo)致驅(qū)動(dòng)力項(xiàng)的增大,進(jìn)而提高滲吸前緣距離和吸水量。

    圖3 高含黏土礦物頁巖含水飽和度分布和吸水量及滲吸速率對(duì)比Fig.3 Variation of water saturation distribution and imbibition velocity with imbibition time of shale 2#

    2.4.3 礦化度的影響

    通常,頁巖儲(chǔ)層中的原始地層水具有較高的礦化度,當(dāng)與低礦化度的壓裂液相接觸時(shí),會(huì)因?yàn)榛瘜W(xué)勢差產(chǎn)生自發(fā)滲吸作用。圖4 為高礦化度(質(zhì)量濃度為15%的KCl)滲吸液作用下3#巖心滲吸過程中含水飽和度、吸水量和滲吸速率的變化特征。由圖4(a)可知,在相同滲吸時(shí)間下,3#巖心的滲吸前緣距離小于1#巖心,且其滲吸剖面的變化也更陡。當(dāng)滲吸時(shí)間達(dá)到144 h 時(shí),3#巖心的滲吸前緣距離僅為36.5 mm,遠(yuǎn)小于1#巖心的滲吸前緣距離41.1 mm。從階段滲吸速率[圖4(b)]可以看出,在滲吸初期(24 h 內(nèi)),1#和3#巖心的階段滲吸速率存在較大差異,1#巖心的階段滲吸速率較大,但隨著滲吸時(shí)間的增加,兩者之差快速變小,這主要是因?yàn)?#巖心所用的滲吸液為去離子水,而3#巖心所用滲吸液為KCl 溶液,導(dǎo)致1#巖心基質(zhì)內(nèi)的原始礦化度與滲吸液之間形成的化學(xué)勢差大于3#巖心的化學(xué)勢差。在1#和3#巖心儲(chǔ)層物性和礦物含量基本相同(參見表1—2)的情況下,化學(xué)勢差越大表明滲吸動(dòng)力越強(qiáng),滲吸速率也越大,但隨著滲吸時(shí)間的增加,1#巖心的化學(xué)勢差也在迅速降低,導(dǎo)致其滲吸速率與3#巖心逐漸一致。

    圖4 高礦化度滲吸液作用下含水飽和度分布和吸水量及滲吸速率對(duì)比Fig.4 Variation of water saturation distribution and imbibition velocity with imbibition time of shale 3#

    2.4.4 表面活性劑的影響

    圖5 為質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.2%的HYS-2 非離子表面活性劑作用下4#頁巖滲吸過程中含水飽和度、吸水量和滲吸速率的變化特征。由圖5(a)可以看出,在HYS-2 表面活性劑作用下,4#頁巖的滲吸前緣距離僅有36.4 mm,最大滲吸水量為0.372 mL,均低于1#頁巖。這主要是因?yàn)樵趬毫岩褐刑砑親YS-2 表面活性劑后,壓裂液的表面張力明顯下降,由原來的72.1 mN/m 降至26.7 mN/m,與頁巖顆粒表面的接觸角由原來的35.5°增加至92°,導(dǎo)致毛管壓力大幅降低。結(jié)合式(11)可知,毛管壓力的降低引起驅(qū)動(dòng)力的下降,導(dǎo)致滲吸前緣距離減小,滲吸效果大幅減弱。此外,從1#和4#頁巖階段滲吸速率的變化趨勢[圖5(b)]可以看出,在滲吸初期(12 h 內(nèi)),階段滲吸速率1# 頁巖的(0.026 mL/h)大于4# 頁巖(0.021 mL/h),但隨著滲吸時(shí)間的增加,4# 頁巖與1#頁巖的滲吸速率逐漸趨于一致,說明壓裂液中添加表面活性劑的作用隨著滲吸時(shí)間的增加而減弱,這主要是頁巖中基質(zhì)與裂縫間礦化度差異的存在,導(dǎo)致礦化度差異引發(fā)的化學(xué)勢差對(duì)滲吸的影響大于表面活性劑作用下對(duì)滲吸的影響,使得2 塊頁巖的滲吸速率逐漸趨于一致。

    圖5 表面活性劑作用下含水飽和度分布和滲吸速率隨滲吸時(shí)間的變化Fig.5 Variation of water saturation distribution and imbibition velocity with imbibition time of shale 4#

    3 考慮化學(xué)滲透壓作用下的數(shù)值模擬應(yīng)用

    目前市面上的商業(yè)數(shù)值模擬軟件均未考慮化學(xué)滲透壓對(duì)頁巖自發(fā)滲吸的影響,導(dǎo)致模擬的結(jié)果與實(shí)際情況存在較大差異[19-20]?;谝陨蠈?shí)驗(yàn)結(jié)果,可以將測得的含水飽和度分布曲線用來擬合頁巖儲(chǔ)層的毛管壓力曲線,使得擬合后的毛管壓力同時(shí)具有毛管壓力和化學(xué)滲透壓的雙重作用。

    采用CMG 模擬器的IMEX 模塊,以水平長度為600 m 的某頁巖氣儲(chǔ)層水平井為模擬對(duì)象。采用三級(jí)水力壓裂工藝對(duì)該井實(shí)行分段多簇水力壓裂,在每個(gè)單級(jí)中,沿水平井眼形成3 個(gè)橫向裂縫,每段內(nèi)裂縫間距30 m,每個(gè)裂縫的裂縫半長為180 m。頁巖儲(chǔ)層的厚度、長度和寬度分別為45 m,1 400 m 和600 m。儲(chǔ)層、流體和裂縫的基本性質(zhì)如表3 所列。

    表3 數(shù)值模擬中儲(chǔ)層、流體和裂縫的基本參數(shù)Table 3 Basic parameters of reservoir,fluid and fracture in numerical simulation

    在開展數(shù)值模擬前,首先通過高壓壓汞測試獲取目標(biāo)儲(chǔ)層的毛管壓力曲線,然后根據(jù)式(12)將汞飽和度下的毛管壓力曲線轉(zhuǎn)換為氣水兩相下的毛管壓力曲線(圖6 中藍(lán)線)

    式中:PHg為汞飽和度下的毛管壓力,MPa;Pwg為水飽和度下的毛管壓力,MPa;σwg為氣水界面張力,mN/m;σHg為汞界面張力,mN/m;θwg為氣水接觸角,(°);θHg為汞接觸角,(°)。

    根據(jù)實(shí)驗(yàn)巖心的基本物性參數(shù)建立巖心尺度的數(shù)值模型,通過將模擬計(jì)算的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測定的含水飽和度分布曲線進(jìn)行擬合(圖7),可以獲取一條兼具毛管壓力和化學(xué)滲透壓雙重作用的毛管壓力曲線(圖6 中紅線)。將擬合后的毛管壓力曲線帶入頁巖儲(chǔ)層尺度的數(shù)值模型中進(jìn)行計(jì)算,可以提高模型精度。

    圖6 擬合前后毛管壓力曲線對(duì)比Fig.6 Comparison of capillary pressure curves before and after fitting

    圖7 (未)擬合毛管壓力曲線模型計(jì)算出的含水飽和度分布與1#巖心滲吸實(shí)驗(yàn)擬合結(jié)果對(duì)比Fig.7 Fitting result of water saturation distribution by model calculation and imbibition experiment of shale 1#

    圖8 為采用擬合后的毛管壓力曲線(考慮化學(xué)滲透壓)與未擬合毛管壓力曲線計(jì)算出的累積產(chǎn)氣量的對(duì)比。由圖可以看出,2 條累積產(chǎn)氣量曲線隨時(shí)間的變化趨勢基本一致,但在同一生產(chǎn)時(shí)間下,考慮化學(xué)滲透壓計(jì)算出來的累積產(chǎn)氣量小于未考慮化學(xué)滲透壓下的計(jì)算值,且兩者之差最大可達(dá)10.7%。這主要是在化學(xué)滲透壓作用下會(huì)有更多壓裂液滯留在儲(chǔ)層中,造成裂縫面附近含水飽和度上升,堵塞氣流通道,導(dǎo)致壓裂后產(chǎn)能降低。由此可以看出,如果采用未修正的毛管壓力曲線進(jìn)行產(chǎn)量預(yù)測,得到的結(jié)果勢必與實(shí)際生產(chǎn)情況有較大差異。因此,在礦場實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)采用考慮化學(xué)滲透壓作用下的毛管壓力曲線,以獲取更高的模擬精度。

    圖8 考慮化學(xué)滲透壓與忽略化學(xué)滲透壓下累積產(chǎn)氣量對(duì)比Fig.8 Comparison of cumulative gas production with and without chemical osmotic pressure

    4 結(jié)論

    (1)在壓裂過程中,當(dāng)忽略壓裂液與原始地層水之間礦化度的差異時(shí),壓裂液進(jìn)入基質(zhì)的動(dòng)力僅為水力壓差,而頁巖自發(fā)滲吸過程中,考慮壓裂液與原始地層水之間礦化度的差異時(shí),驅(qū)動(dòng)力為水力壓差與滲透壓之和。

    (2)頁巖在自發(fā)滲吸過程中,吸水量與滲吸時(shí)間呈現(xiàn)出先快速增加后逐漸變緩的趨勢,而滲吸速率則隨著時(shí)間的增加而快速下降。黏土礦物含量越高、基質(zhì)內(nèi)外化學(xué)勢差越大,滲吸驅(qū)動(dòng)力越強(qiáng),滲吸前緣距離和吸水量越大;表面活性劑的存在會(huì)降低毛管壓力,引起驅(qū)動(dòng)力下降,導(dǎo)致滲吸效果大幅減弱。

    (3)考慮化學(xué)滲透壓作用下的累積產(chǎn)氣量小于忽略化學(xué)滲透壓作用下的計(jì)算值,兩者之差最大可達(dá)10.7%,在礦場實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)采用考慮化學(xué)滲透壓作用下的毛管壓力曲線,以獲取更高的模擬精度。

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