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    氣液兩相嘴流新模型及應(yīng)用

    2021-06-06 22:44:46李南星楊成亮
    巖性油氣藏 2021年3期
    關(guān)鍵詞:油嘴油壓油井

    李南星,張 鵬,鄭 銳,馬 龍,楊成亮

    (1.中國石油吐哈油田分公司 氣舉技術(shù)中心,新疆鄯善 838202;2.中國石油吐哈油田分公司工程技術(shù)研究院,新疆鄯善 838202;3.中國石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院,山東青島 226580)

    0 引言

    北阿扎德干油田(北阿油田)位于伊朗胡齊斯坦省阿瓦茲市以西約80 km,其碳酸鹽巖油藏具有橫向非均質(zhì)性強、裂縫-孔洞普遍發(fā)育和儲層內(nèi)部特征復(fù)雜的特點。該油田自投產(chǎn)以來,已經(jīng)連續(xù)自噴采油3 年多,日產(chǎn)油量都在75 000 桶(1桶≈0.159 m3)以上,但隨著油田的開發(fā),部分油井由于配產(chǎn)不合理開始出現(xiàn)供液不足及產(chǎn)量大幅下降的現(xiàn)象。因此,合理選擇油嘴尺寸、優(yōu)化單井配產(chǎn)、深入研究自噴井生產(chǎn)狀態(tài)和自噴井氣液兩相嘴流模型對該油田的開發(fā)具有重要意義。

    國內(nèi)外研究人員結(jié)合所在油田的生產(chǎn)特點,建立了很多著名的兩相嘴流模型。但由于流體性質(zhì)、模型實驗條件和建模思路的不同,各類評價模型的計算結(jié)果存在較大差異。所以有必要對各經(jīng)驗公式[1-9]加以優(yōu)化和改進(jìn),建立適合北阿油田的兩相嘴流模型,以滿足生產(chǎn)開發(fā)的實際需求。

    1 氣液兩相嘴流模型

    氣液混合物通過油嘴的流動可用氣液兩相嘴流模型進(jìn)行預(yù)測。正確預(yù)測氣液混合物通過油嘴的能力是油氣井生產(chǎn)系統(tǒng)中合理應(yīng)用油嘴工藝的基礎(chǔ)[10]。氣液兩相嘴流模型在油氣井生產(chǎn)系統(tǒng)中具有廣泛的應(yīng)用,具體表現(xiàn)在:可根據(jù)油氣井的嘴前壓力、嘴后壓力、氣油比、產(chǎn)量和含水率選擇油嘴尺寸,以達(dá)到控制油氣井產(chǎn)量的目的。對于設(shè)置井下節(jié)流油嘴的油氣井,根據(jù)產(chǎn)量、氣油比和嘴后壓力數(shù)據(jù),結(jié)合兩相管流壓降模型,可達(dá)到預(yù)測嘴前壓力和井筒壓力分布的目的[11-12],為油氣井生產(chǎn)動態(tài)預(yù)測提供方法,節(jié)省井下壓力測試費用。對于井下節(jié)流和地面節(jié)流的油氣井,可根據(jù)氣液比、油嘴尺寸、嘴前壓力及嘴后壓力等參數(shù)預(yù)測油氣井的產(chǎn)量,掌握油氣井生產(chǎn)動態(tài)[13]。

    目前常用的評價模型主要有Ros 模型[2]、Achong模型[3]、Gilbert 模型[4]、Elgibaly 模型[7]及Osman-Dokla 模型[9]等。由于氣液兩相嘴流的描述要比單相嘴流復(fù)雜得多[14-16],滑脫速率、含水率、黏度、API重度、油氣混合物相對密度、摩擦阻力及油藏類型等因子都會影響計算結(jié)果[17-20],一般根據(jù)測試數(shù)據(jù)得出的經(jīng)驗公式進(jìn)行計算(表1)。當(dāng)流體處于臨界流動狀態(tài)時,油嘴流量不受嘴后壓力(回壓)的影響,而只與油壓、油嘴直徑及生產(chǎn)氣油比有關(guān),即

    式中:a,b,c均為經(jīng)驗常數(shù),不同油區(qū)取值不同;D為油嘴直徑,mm;Pwh為油壓,MPa;Qo為產(chǎn)油量,m3/d;Rp為生產(chǎn)氣油比,m3/m3。

    表1 臨界流動時產(chǎn)量方程中的經(jīng)驗系數(shù)Table 1 Empirical coefficient in production rate equation for critical flow

    上述模型[1-9]作為經(jīng)驗公式計算且精度要求不高時,具有較強的實用性,但這些模型都是依據(jù)特定的油區(qū)條件及流體性質(zhì)建立的,其他油田使用這些模型指導(dǎo)生產(chǎn)會有很大的偏差,因此有必要建立適合北阿油田生產(chǎn)開發(fā)的新嘴流模型。

    2 新嘴流模型的建立

    2.1 產(chǎn)量敏感性分析

    北阿油田從上到下發(fā)育Sarvak,Kazhdimi 和Gadvan 等3 個主力油層,對于該油田自噴井而言,影響產(chǎn)量的主要因素有模型中提到的井口油壓、生產(chǎn)氣油比和油嘴直徑,同時油氣混合物溫度、含水率、黏度和API 重度也可能對產(chǎn)量有一定程度的影響。因為該油田Sarvak 儲層油品為重質(zhì)稠油,Kazhdimi 和Gadvan 儲層油品為輕質(zhì)油,不同儲層之間的原油API 重度和黏度有較大差別。另外,由于儲層縫洞較為發(fā)育,且部分油井固井質(zhì)量存在問題,在生產(chǎn)開發(fā)過程中,產(chǎn)油量受含水率的影響較大。

    為進(jìn)一步驗證上述參數(shù)對油井產(chǎn)量的影響程度,筆者使用PIPESIM 軟件的Hagedorn&Brown,Gray,Beggs&Brill(Original/Revised)和Duns&Ros等多相管流相關(guān)式,結(jié)合油區(qū)實測的組分?jǐn)?shù)據(jù)及PVT 數(shù)據(jù)綜合計算,在對比現(xiàn)場實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)后發(fā)現(xiàn),Hagedorn&Brown 管流相關(guān)式精度最高,故用此相關(guān)式計算油氣混合物溫度、API 重度和含水率對產(chǎn)量的影響。從圖1 可以看出,在井口油壓、生產(chǎn)氣油比和油嘴直徑相同的情況下,油氣混合物溫度對產(chǎn)液量的影響非常小,30 ℃與70 ℃的流體絕對無阻流量僅相差62 桶/d,故認(rèn)為此參數(shù)對產(chǎn)液量的影響可以忽略。

    圖1 油氣混合物溫度對產(chǎn)液量的影響Fig.1 Effect of oil-gas mixture temperature on liquid production rate

    圖2和圖3 模擬計算地層壓力為30 MPa,采液指數(shù)為10 m3/(d MPa),井口油壓為4 MPa,油嘴直徑為10 mm自噴生產(chǎn)時,不同API 重度和含水率所對應(yīng)的產(chǎn)量變化趨勢。從圖2 和圖3 可以看出,當(dāng)井底流壓為12 MPa時,與API 重度為10 的原油相比,API 重度為50 的原油日產(chǎn)液量約少250 桶;含水率為0 和50%的日產(chǎn)油量相差約450 桶,這2 項參數(shù)是影響自噴井產(chǎn)量的重要因素。黏度數(shù)據(jù)對產(chǎn)量的影響使用軟件很難準(zhǔn)確的模擬計算,此處不再給出其趨勢圖,但考慮其與API 重度對產(chǎn)液量的影響具有很強的一致性,因此認(rèn)為黏度也是影響產(chǎn)液量的一項重要參數(shù)。

    圖2 API 重度對產(chǎn)液量的影響Fig.2 Effect of API gravity on liquid production rate

    圖3 含水率對產(chǎn)油量的影響Fig.3 Effect of water cut on oil production rate

    2.2 新嘴流模型的建立

    常規(guī)嘴流模型主要考慮井口油壓、生產(chǎn)氣油比和油嘴直徑對產(chǎn)量的影響,通過實例計算發(fā)現(xiàn),在北阿油田應(yīng)用中存在較大的偏差。為了最大程度上減小計算誤差,新建立的嘴流模型在考慮上述參數(shù)影響的基礎(chǔ)上,綜合考慮含水率、原油API 重度和黏度對產(chǎn)量的影響,運用瑞利法的量綱分析原理[21],在各經(jīng)驗公式[1-9]的基礎(chǔ)上加以改進(jìn)和優(yōu)化,給出如下通式

    式中:fw和?分別為含水率和API 重度;μ為黏度,mPa·s;K,x,y,z,m和s均為擬合系數(shù),通過數(shù)據(jù)計算得出。

    故式(2)的量綱式可寫為

    由量綱分析原理,由式(3)可得出如下方程組

    求解式(4)可得出:x=3,y=1,m=-1。將3個數(shù)值代入式(2)可得

    通過量綱齊次性分析可以看出,有量綱的物理量指數(shù)已經(jīng)算出,無量綱的物理量指數(shù)須通過油田生產(chǎn)數(shù)據(jù)的多元線性回歸求解。因此,對式(5)做如下變形

    對式(6)兩邊取對數(shù)可得

    n=lnK,式(7)可變形為

    式(8)中的n為系數(shù)K的對數(shù)值。選取的數(shù)據(jù)包括油田生產(chǎn)初期、穩(wěn)產(chǎn)期和見水期等不同階段,并且油嘴尺寸、油壓、生產(chǎn)氣油比、產(chǎn)量或含水率有較大差異的52 口油井進(jìn)行統(tǒng)計分析,確保新嘴流模型具有更強的適用性和準(zhǔn)確性。新嘴流模型是基于臨界生產(chǎn)狀態(tài)下回歸計算的,為避免處于亞臨界流態(tài)的油井?dāng)?shù)據(jù)帶來的誤差,在油田運用現(xiàn)場儀器和設(shè)備展開兩相嘴流臨界壓力測試,測得的臨界壓力比值是0.532。表明嘴后壓力與嘴前壓力比值小于0.532 的35 口油井處于臨界生產(chǎn)狀態(tài),嘴后壓力與嘴前壓力比值大于0.532 的17 口油井處于亞臨界生產(chǎn)狀態(tài)。剔除嘴后壓力與嘴前壓力比值大于0.532 的亞臨界油井?dāng)?shù)據(jù),選取處于臨界生產(chǎn)狀態(tài)的Sarvak 層的1 022 個數(shù)據(jù)點、Kazhdimi 層的446 個數(shù)據(jù)點和Gadvan 層的438 個數(shù)據(jù)點進(jìn)行線性回歸,應(yīng)用最小二乘法原理,求得式(5)和式(8)系數(shù)z,s,n和K的值,并得出北阿油田的兩相嘴流新模型

    通過回歸得出的嘴流公式可以看出:產(chǎn)油量與油嘴直徑、API 重度和井口油壓為正比例關(guān)系,在其他參數(shù)相同的條件下,此3 項數(shù)值越大,產(chǎn)量越高。反之,產(chǎn)油量與氣油比、黏度和含水率均為反比例關(guān)系,在其他參數(shù)相同的條件下,此3 項數(shù)值越大,產(chǎn)量越低。

    3 新模型與現(xiàn)有模型對比分析

    3.1 質(zhì)量流速預(yù)測能力

    以Sarvak 層為例,利用Schüller 等[8]的臨界流數(shù)據(jù)對新模型和其他嘴流模型展開質(zhì)量流速預(yù)測能力評價,模型評價使用34 組臨界流數(shù)據(jù),并用4個指標(biāo)定量表征各評價模型對本油田的適用性,分別為平均相對誤差δ、平均絕對誤差ε、相關(guān)系數(shù)η和綜合評定系數(shù)φ。即

    式中:Q實際為實際產(chǎn)液量,m3/d;Q計算為模型計算的產(chǎn)液量,m3/d;N為測試總數(shù)。

    對處于臨界生產(chǎn)狀態(tài)的35 口油井,使用新模型和其他模型分別計算質(zhì)量流速值,通過和實測值對比后(表2)發(fā)現(xiàn),所有模型預(yù)測臨界質(zhì)量流速的平均相對誤差都在±8%以內(nèi),平均絕對誤差都在15%以內(nèi),表示所有模型在臨界狀態(tài)下都能在一定程度上預(yù)測質(zhì)量流速,但由于其他模型未考慮API重度和黏度對質(zhì)量流速的影響,在計算Sarvak 儲層油井質(zhì)量流速時,重質(zhì)、高黏的稠油會使計算誤差增大。新模型綜合考慮上述因素的影響,預(yù)測的質(zhì)量流速平均相對誤差為1.1%,平均絕對誤差為6.5%,相關(guān)系數(shù)為0.876,綜合評定系數(shù)0.933,4 項指標(biāo)均明顯優(yōu)于Gilbert 等其他模型的計算結(jié)果。

    表2 兩相嘴流模型評價質(zhì)量流速誤差統(tǒng)計Table 2 Error statistics of mass flow rate evaluated by two-phase choke flow model

    3.2 產(chǎn)液量-油壓關(guān)系評價

    當(dāng)油井處于臨界生產(chǎn)狀態(tài),且油嘴尺寸沒有變動的情況下,產(chǎn)液量與油壓呈線性關(guān)系,并隨著壓力的降低而降低[22-24]。以AZN-020 井為例,使用新模型和其他模型分別評價后發(fā)現(xiàn)(圖4),新模型計算的產(chǎn)液量-油壓關(guān)系與實際產(chǎn)液量-油壓關(guān)系曲線最貼切,相比其他模型精度更高。

    圖4 產(chǎn)液量與油壓關(guān)系Fig.4 Relationship between liquid production rate and tubing pressure

    3.3 油井產(chǎn)量預(yù)測能力

    北阿油田3 個生產(chǎn)層位原油性質(zhì)差別很大,油井含水率也有較大差別。為驗證新模型預(yù)測油井產(chǎn)量的準(zhǔn)確性,使用35 組油井臨界流數(shù)據(jù),仍然使用上述的4 個指標(biāo)定量表征各評價模型對本油田的適用性。從表3 中可以看出,新模型預(yù)測產(chǎn)量的平均相對誤差為2.9%,平均絕對誤差為8.4%,相關(guān)系數(shù)為0.829,綜合評定系數(shù)為0.900,4 項評價指標(biāo)均優(yōu)于其他模型的計算結(jié)果。

    表3 兩相嘴流模型計算產(chǎn)量誤差統(tǒng)計Table 3 Error statistics of production rate calculated by two-phase choke flow model

    為進(jìn)一步驗證新模型評價的準(zhǔn)確性,選取其他7 口不同生產(chǎn)層位、含水率和產(chǎn)量差異較大的油井,使用新模型計算2020 年2 月份累計產(chǎn)量與實際月累計產(chǎn)量進(jìn)行對比發(fā)現(xiàn)(表4),7 口井產(chǎn)量計算的絕對誤差都小于10%。適用性評價表明,應(yīng)用瑞利法的量綱分析原理和多元回歸分析法擬合的新嘴流公式,評價不同生產(chǎn)層位和含水率的油井能達(dá)到預(yù)測產(chǎn)量的需求,為該油田合理選擇油嘴尺寸、完成日產(chǎn)指標(biāo)及延長油井自噴期提供了理論依據(jù),同時對其他類似油田也具有一定的借鑒和指導(dǎo)意義。

    表4 嘴流公式計算的累積產(chǎn)量與實際累積產(chǎn)量對比Table 4 Comparison of the calculated cumulative production with actual cumulative production

    4 現(xiàn)場應(yīng)用

    對北阿油田自噴井而言,可利用新嘴流模型預(yù)測油氣井的產(chǎn)量,并做出針對性的整體部署。AZN-036 井于2016 年6 月8 日投產(chǎn),油嘴直徑為12.7 mm,配產(chǎn)為3 000 桶/d。隨著其他油井的陸續(xù)投產(chǎn),計劃將該井配產(chǎn)降至1 800 桶/d。2016 年11月8 日對該井的油嘴直徑進(jìn)行調(diào)整,運用新模型計算該井的油嘴直徑為10.027 mm,運用Achong 模型計算的油嘴直徑為10.837 mm;Ros 模型計算的油嘴直徑為11.524 mm;Gilbert 模型計算的油嘴直徑為11.365 mm;Elgibaly 模型計算的油嘴直徑為9.249 mm;Osman-Dokla 模型計算的油嘴直徑為10.636 mm,最終使用直徑為9.922 mm 的油嘴。生產(chǎn)參數(shù)優(yōu)化后,該井的實際產(chǎn)量為1 736 桶/d,新模型計算產(chǎn)量為1 781 桶/d,實際產(chǎn)量與配產(chǎn)量僅相差3.6%。

    隨著油田的持續(xù)開發(fā),部分油井開始見水,按照之前的配產(chǎn)很難完成日產(chǎn)指標(biāo)。2019年6月17日,計劃將該井配產(chǎn)升至2 500 桶/d,運用新模型計算該井的油嘴尺寸為13.674 mm,最終選取13.49 mm的油嘴。從對比圖中可以明顯地看出(圖5),新模型計算產(chǎn)油量與實際相差很小,達(dá)到了配產(chǎn)要求。同樣,其他油井也存在著配產(chǎn)量與實際產(chǎn)量嚴(yán)重不匹配的情況,通過新模型計算并優(yōu)化參數(shù)后,很好地解決了現(xiàn)場的配產(chǎn)問題。大量現(xiàn)場應(yīng)用表明,新模型計算不同生產(chǎn)階段的產(chǎn)油量與現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù)具有較好的一致性,不但產(chǎn)油量的變化趨勢比較吻合,而且對應(yīng)數(shù)據(jù)的平均相對誤差和平均絕對誤差都在10%以內(nèi)。

    圖5 新模型計算產(chǎn)油量與實際產(chǎn)油量對比Fig.5 Comparison of oil production rate calculated by the new model and actual oil production rate

    5 結(jié)論

    (1)通過影響產(chǎn)量的敏感性分析,含水率、原油黏度和API 重度會在一定程度上影響產(chǎn)量,建立嘴流模型須考慮這3 個參數(shù)的影響。

    (2)綜合應(yīng)用最小二乘法和瑞利法的量綱分析原理,基于多元線性回歸分析方法,將含水率、原油黏度和API 重度等3 個參數(shù)加入嘴流公式,建立了適用于北阿油田的嘴流新模型,為油田產(chǎn)量計算提供了理論依據(jù)。

    (3)與其他評價模型相比,新模型預(yù)測的質(zhì)量流速平均相對誤差為1.1%,平均絕對誤差為6.5%,相關(guān)系數(shù)為0.876,綜合評定系數(shù)為0.933;預(yù)測產(chǎn)量的平均相對誤差為2.9%,平均絕對誤差為8.4%,相關(guān)系數(shù)為0.829,綜合評定系數(shù)為0.900,新模型的準(zhǔn)確率更高。

    (4)現(xiàn)場應(yīng)用表明,運用新模型計算不同生產(chǎn)階段的產(chǎn)量與現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù)具有較好的一致性,不但產(chǎn)量的變化趨勢比較吻合,而且對應(yīng)數(shù)據(jù)的平均相對誤差和絕對誤差都在10%以內(nèi),相比其他模型更符合油田的生產(chǎn)特征,能滿足油井產(chǎn)量計算與預(yù)測的需求。為該油田合理選擇油嘴尺寸、完成日產(chǎn)指標(biāo)及延長油井自噴期提供了理論依據(jù),同時對其他類似油田也具有一定的借鑒和指導(dǎo)意義。

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