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    一種基于微熱管陣列的太陽能PV/T熱泵系統(tǒng)能效實驗研究

    2021-05-27 08:11:08陳紅兵張曉坤王聰聰李思琦姚華寧龔雨桐
    可再生能源 2021年5期
    關(guān)鍵詞:收集器時間段熱管

    陳紅兵,張曉坤,王聰聰,李思琦,姚華寧,龔雨桐

    (北京建筑大學 北京市供熱供燃氣通風及空調(diào)工程重點實驗室,北京100044)

    0 引言

    提高PV/T裝置的太陽能利用效率是太陽能光電光熱綜合利用領(lǐng)域的研究重點。要提高PV/T裝置的太陽能利用效率,關(guān)鍵在于高效地管理和控制光伏板溫度,將熱量從光伏板上轉(zhuǎn)移出去并加以利用。

    隨著熱管技術(shù)的發(fā)展,其超高的導熱性能受到廣泛的關(guān)注,一些學者開始嘗試將熱管技術(shù)應(yīng)用到PV/T裝置中,以提高PV/T裝置的太陽能利用效率。Gang P搭建了一種基于圓型熱管的PV/T收集器,通過實驗和模擬結(jié)果表明,該收集器的日平均熱效率和電效率分別為41.9%和9.4%[1]。然而,傳統(tǒng)熱管的圓柱形狀減小了光伏板與熱管的接觸面積,導致光伏板與熱管之間的換熱效率降低。為了進一步提高熱管的傳熱性能,趙耀華發(fā)明了微熱管陣列(MHPA)技術(shù),實驗結(jié)果表明MHPA形狀平坦,易與傳熱表面結(jié)合,同時具有超強的導熱性能[2]?;贛HPA技術(shù),Hou L搭建了一種微熱管陣列式太陽能PV/T熱水系統(tǒng),通過實驗和模擬結(jié)果表明:全年,微熱管陣列式PV/T(MHPA-PV/T)收集器的電效率穩(wěn)定在13%左右,總效率為30%~50%;夏季,該收集器的熱效率可達到40%以上;冬季,該收集器的熱效率降低至20%以下[3]。此外,Hou L搭建的微熱管陣列式太陽能PV/T熱水系統(tǒng)中的MHPA-PV/T收集器與循環(huán)水系統(tǒng)之間采用了間接連接的連接方式,間接連接方式會增加整個系統(tǒng)的傳熱熱阻,在一定程度上降低了MHPA-PV/T收集器的集能效率。陳紅兵對相近實驗條件下的微熱管陣列式太陽能PV/T集熱系統(tǒng)和圓型熱管式太陽能PV/T集熱系統(tǒng)進行對比分析,實驗結(jié)果表明:與圓型熱管式太陽能PV/T集熱系統(tǒng)相比,微熱管陣列式太陽能PV/T集熱系統(tǒng)的日平均熱效率提高了16.8%,日平均電效率提高了3.5%[4]。另外,有學者提出在PV/T裝置中加裝熱泵,利用熱泵的工作特性來提高PV/T裝置的集能效率,保障和提升PV/T裝置的供熱品質(zhì)。熱泵與PV/T裝置的結(jié)合方式分為間接式和直膨式。張露搭建了一套間接式太陽能PV/T熱泵系統(tǒng)并測試了該系統(tǒng)的各項性能,分析結(jié)果表明:測試時間內(nèi),該系統(tǒng)的熱效率為35%,電效率為15.0%,光電光熱綜合效率可達到74.4%;其中,相較于傳統(tǒng)PV組件,該系統(tǒng)的電效率提高了11%[5]。Zhou J搭建了基于新型微通道的直膨式太陽能PV/T熱泵系統(tǒng),實驗結(jié)果表明,實驗運行條件下,新型PV/T微通道蒸發(fā)器模塊的平均熱效率、電效率和總效率分別為56.6%,15.4%,69.7%,該系統(tǒng)的平均COP為4.7[6]。加裝熱泵能夠進一步提高PV/T裝置的集能效率。其中,直膨式太陽能PV/T熱泵系統(tǒng)的集能效率優(yōu)于間接式,但直膨式太陽能PV/T熱泵系統(tǒng)存在制冷劑易泄露和工質(zhì)流動阻力高等問題,這些問題不容忽視。

    利用MHPA技術(shù)和熱泵技術(shù),能夠提升PV/T裝置的太陽能利用效率。但目前還未有在PV/T裝置中同時采用這兩種技術(shù)的相關(guān)研究。為了進一步探究利用上述兩種技術(shù)來提升PV/T裝置的太陽能利用效率,本文在文獻[7],[8]的基礎(chǔ)上,同時利用這兩種技術(shù)搭建了基于微熱管陣列的太陽能PV/T熱泵系統(tǒng)(以下簡稱為微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)),并對該系統(tǒng)進行了實驗研究。

    1 實驗裝置

    本實驗中微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)主要由MHPA-PV/T收集器、熱泵蒸發(fā)側(cè)循環(huán)水系統(tǒng)、熱泵系統(tǒng)、恒溫水浴鍋、光伏發(fā)電系統(tǒng)和管路附件組成。其中,MHPA-PV/T收集器與熱泵蒸發(fā)側(cè)循環(huán)水系統(tǒng)之間采用直接連接方式進行連接;PV/T集熱系統(tǒng)與熱泵系統(tǒng)之間采用間接連接方式進行連接;熱泵系統(tǒng)為恒溫水浴供熱,用于模擬恒溫供熱需求的情況;光伏發(fā)電系統(tǒng)通過光伏逆控一體機將產(chǎn)生的電能收集到蓄電池中。

    微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)見圖1。

    圖1 微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 The schematicdiagram of the structure of the Micro heat pipe array PV/T heat pump system

    1.1 MHPA-PV/T收集器

    MHPA是由多個鋁合金微熱管制成的新型導熱組件。相比于傳統(tǒng)熱管,MHPA具有以下優(yōu)勢:①傳熱能力較高,微槽增加了熱管的傳熱面積,并增加了蒸發(fā)部分和冷凝部分中的薄液膜的數(shù)量;②可靠性較高,各微熱管獨立工作,互不影響;③接觸熱阻較小,形狀平坦,易與傳熱表面結(jié)合[4]。

    圖2為MHPA實物圖和橫截面示意圖。

    圖2 MHPA實物圖和橫截面示意圖Fig.2 The physicalmap and schematic cross-section ofMHPA

    MHPA-PV/T收集器由光伏板、MHPA、保溫材料和聯(lián)箱等部分構(gòu)成。其中,光伏板采用英利能源有限公司的YL200P-35b型多晶硅電池板,最大功率為200W,光伏電池覆蓋率為95%;以上述光伏板為基板,利用導熱硅膠將熱管的蒸發(fā)段粘接在光伏背板上,熱管冷凝端插入聯(lián)箱,與流經(jīng)聯(lián)箱的循環(huán)水直接接觸,其中熱管數(shù)量為10個,熱管間間距為75mm;最后在MHPA-PV/T收集器的背面和聯(lián)箱的周圍利用保溫材料進行封裝,以提升該收集器的保溫性能。

    MHPA-PV/T收集器的實物圖和橫截面示意圖如圖3所示。

    圖3 MHPA-PV/T收集器的實物圖和截面示意圖Fig.3 The physicalmap and schematic cross-section of MHPA-PV/T collector

    MHPA-PV/T收集器各組成部分的型號尺寸如表1所示。

    表1 MHPA-PV/T收集器各組成部分的型號與尺寸Table 1 Themodel and size of each componentof MHPA-PV/T collector

    1.2 熱泵系統(tǒng)

    熱泵系統(tǒng)的蒸發(fā)器和冷凝器均為板式換熱器。熱泵蒸發(fā)端與MHPA-PV/T收集器相連接,熱泵冷凝端與恒溫水浴鍋相連接;熱泵壓縮機為丹弗斯SC10G型壓縮機;毛細管的長度為1.6m,內(nèi)徑為1mm;制冷劑為R134a型制冷劑。熱泵系統(tǒng)實物圖如圖4所示。恒溫水浴鍋用于模擬恒溫供熱,設(shè)定溫度為45±0.5℃。

    圖4 熱泵系統(tǒng)實物圖Fig.4 The physicalmap of heat pump system

    1.3 蓄電系統(tǒng)

    蓄電系統(tǒng)主要由光伏逆變控制器和蓄電池組成。光伏逆變控制器能夠?qū)崿F(xiàn)交、直流電逆變轉(zhuǎn)換,并將光伏電能儲存于蓄電池中。光伏逆變控制器的型號為AT12220S,標準工況下其輸入直流電壓為12 V,輸出交流電壓為220 V,輸出頻率為50Hz。蓄電池由2塊密封式鉛酸蓄電池(12 V,100 A·h)串聯(lián)而成。

    2 評價指標與測試內(nèi)容

    2.1 評價指標

    本文主要從熱、電性能和熱泵COP這3個方面對微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)進行評價。因此,選取的評價指標有熱功率、熱效率、電功率、電效率、光電光熱綜合效率和COP等。

    微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)熱功率Qth和熱效率ηth的表達式分別為

    式中:cw為循環(huán)水的比熱容,J/(kg·℃);mw為循環(huán)水的質(zhì)量流量,kg/s;Tw,o,Tw,i分別為PV/T收集器的出口溫度和進口溫度,℃;G為太陽輻射強度,W/m2;APV/T為PV/T收集器的面積,m2。

    微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)電功率Qe和電效率ηe的表達式分別為

    式中:U為光伏輸出電壓,V;I為光伏輸出電流,A;APV為光伏電池的凈面積,m2。

    由于光伏板的電池覆蓋率為95%,因此,APV=0.95APV/T。

    PV/T收集器可以同時收集電能和熱能,但由于熱能和電能的品位不同,因此須通過計算公式將其電效率進行轉(zhuǎn)化,從而獲得PV/T收集器在同一能源品位(熱能)基礎(chǔ)上的光電光熱綜合效率。光電光熱綜合效率η0的計算式為[9]

    式中:ζ為常規(guī)火力發(fā)電廠的發(fā)電效率,為0.38。

    熱泵的性能系數(shù)COP的表達式為

    式中:Qcon為熱泵系統(tǒng)的冷凝換熱量,W;Ncom為熱泵壓縮機功率,W。

    2.2 測量內(nèi)容

    測量內(nèi)容主要根據(jù)評價指標的需求來確定,測量內(nèi)容包括微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的溫度、電壓、電流、功率,以及室外溫度和太陽輻射強度。微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)中各測量點位置如圖5所示。

    圖5 微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)中各測量點位置Fig.5 Eachmeasurement point in themicro heat pipe array PV/T heat pump system

    本文采用鉑電阻溫度傳感器測量溫度,該傳感器的設(shè)備型號為WZP-01,測量精度為A級。采用太陽能輻射傳感器測量太陽輻射強度,該傳感器的設(shè)備型號為TBQ-2B,測量精度為2.0%。采用電磁流量計測量循環(huán)工質(zhì)的流量,該流量計的設(shè)備型號為SE115MM,測量精度為0.5%。采用直流電流傳感器測量光伏板的輸出電流,該傳感器的設(shè)備型號為WBI1022F21,測量精度為1.0%。采用直流電壓傳感器測量光伏板的輸出電壓,該傳感器的設(shè)備型號為WBV342U01-S,測量精度為0.2%。采用功率傳感器(有用功率)測量熱泵壓縮機的功率,該傳感器的設(shè)備型號為WBP112S41,測量精度為0.5%。以上所有傳感器的數(shù)據(jù)均通過Agilent34972A型數(shù)據(jù)采集儀進行采集和記錄。

    3 實驗結(jié)果與誤差分析

    3.1 實驗測試結(jié)果

    微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的試驗臺搭建于北京建筑大學實驗二號樓的樓頂,微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)中的MHPA-PV/T收集器的安裝傾角為30°,熱泵蒸發(fā)側(cè)循環(huán)水系統(tǒng)與冷凝側(cè)循環(huán)水系統(tǒng)的循環(huán)水流量均為6 L/min,測試時間為2019年6月1號9:00-16:00,數(shù)據(jù)采集時間間隔為10min。測試時間段內(nèi)室外溫度和太陽輻射強度隨時間的變化情況如圖6所示。

    圖6 測試時間段內(nèi)室外溫度和太陽輻射強度隨時間的變化情況Fig.6 The variation ofoutdoor temperature and solar radiation intensity with time during the test period

    由圖6可知,測試時間段內(nèi),室外溫度的最大值和平均值分別為36.6℃和30.9℃;太陽輻射強度的最大值和平均值分別為978W/m2和829 W/m2。

    微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的熱量傳遞過程如下:①光伏板收集的熱量通過熱管傳遞給流經(jīng)聯(lián)箱的循環(huán)水;②循環(huán)水攜帶熱量流至熱泵蒸發(fā)側(cè)換熱器,并將熱量傳遞給熱泵蒸發(fā)端;③熱泵系統(tǒng)將熱泵蒸發(fā)端的熱量傳遞至熱泵冷凝端;④熱泵冷凝端向恒溫水浴鍋進行放熱。其中光伏板、熱泵蒸發(fā)端和熱泵冷凝端是影響微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)換熱過程的主要換熱節(jié)點。

    圖7為測試時間段內(nèi)微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)主要換熱節(jié)點溫度隨時間的變化情況。

    圖7 測試時間段內(nèi)微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)主要換熱節(jié)點溫度隨時間的變化情況Fig.7 The temperature variation ofmain heatexchange nodes ofMHPA-PV/T heat pump system with time during the test period

    由圖7可知,熱泵冷凝端冷凝溫度在測試時間段內(nèi)基本無變化,平均冷凝溫度為44.8℃,這是由于熱泵冷凝端與恒溫水浴鍋相連,而恒溫水浴鍋的溫度始終保持穩(wěn)定所導致的。MHPA-PV/T收集器表面溫度和熱泵蒸發(fā)端溫度均呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢,該變化趨勢與太陽輻射強度的相同,這是由于影響MHPA-PV/T收集器表面溫度的最主要因素為太陽輻射強度。由于MHPA-PV/T收集器本身具有一定的蓄熱性,因此,熱泵蒸發(fā)端溫度變化滯后于MHPA-PV/T收集器表面。由圖7還可以看出,MHPA-PV/T收集器表面溫度與熱泵蒸發(fā)端溫度相差較大,這是由于手工制作的MHPA-PV/T收集器在保溫和粘接等工藝存在瑕疵,導致MHPA-PV/T收集器換熱效果較差。

    圖8為測試時間段內(nèi)MHPA-PV/T收集器熱功率和熱效率隨時間的變化情況。

    由圖8可知,測試時間段內(nèi),MHPA-PV/T收集器熱功率的平均值為444.8W,MHPA-PV/T收集器熱功率的變化趨勢為9:00-11:30時間段緩慢上升、12:30-16:00時間段快速下降,在11:30-12:30達到最大值。這是由于MHPA-PV/T收集器熱功率的大小主要取決于該集熱器與熱泵蒸發(fā)端之間的換熱效果,因此,MHPA-PV/T收集器熱功率的變化規(guī)律與MHPA-PV/T收集器和熱泵蒸發(fā)端之間溫差的變化規(guī)律相似(MHPA-PV/T收集器和熱泵蒸發(fā)端的溫度變化見圖7)。由圖8還可以看出,測試時間段內(nèi),MHPA-PV/T收集器的熱效率呈現(xiàn)逐漸減小的變化趨勢,平均熱效率為38.7%。這是由于在9:00-12:30,MHPA-PV/T收集器熱功率的增幅小于太陽輻射強度,在12:30-16:00,MHPA-PV/T收集器熱功率的降幅大于太陽輻射強度導致的。

    圖8 測試時間段內(nèi)MHPA-PV/T收集器熱功率和熱效率隨時間的變化情況Fig.8 The variation of thermal power and thermal efficiency of MHPA-PV/T collectorwith time during the test period

    圖9為測試時間段內(nèi)熱泵壓縮機功率、冷凝換熱功率和COP隨時間的變化情況。

    圖9 測試時間段內(nèi)熱泵壓縮機功率、冷凝換熱功率和COP隨時間的變化情況Fig.9 The variation of compressor power,condensation power and COP of heat pump with time during the test period

    由圖9可知,測試時間段內(nèi),熱泵冷凝換熱功率和熱泵COP均呈上升趨勢,熱泵壓縮機功率基本保持不變。熱泵冷凝換熱功率和熱泵COP呈現(xiàn)上升趨勢是由于熱泵壓縮機功率和熱泵冷凝溫度基本保持穩(wěn)定,但熱泵蒸發(fā)溫度整體呈上升趨勢所導致的。熱泵壓縮機的平均功率為478.8W;熱泵冷凝換熱功率的最大值和平均值分別為1 409.4W和1 313W;熱泵COP的最大值和平均值分別為2.9和2.7。導致熱泵COP較小的原因有兩個:①熱泵設(shè)備老化(使用時間超過4 a);②熱泵選型偏大,即熱泵的額定制冷量遠高于MHPA-PV/T收集器的熱功率。

    為體現(xiàn)微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)與PV系統(tǒng)的電性能差異,本文搭建了一組PV系統(tǒng),PV系統(tǒng)中的光伏板與MHPA-PV/T收集器中的光伏板相同。

    測試時間段內(nèi),微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)和PV系統(tǒng)中,光伏板的溫度隨時間的變化情況如圖10所示。

    圖10 測試時間段內(nèi),微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)和PV系統(tǒng)中,光伏板的溫度隨時間的變化情況Fig.10 The variation of photovoltaic panel temperature of micro heat pipe array PV/T heat pump system and PV system with time during the test period

    由圖10可知,微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)中光伏板的溫度低于PV系統(tǒng)。PV系統(tǒng)和微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的光伏板的最高溫度分別為56.2℃和33.9℃,平均溫度分別為50.2℃和31.5℃,平均溫度的差值為18.7℃。

    測試時間段內(nèi),微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)和PV系統(tǒng)的電功率、電效率隨時間的變化情況如圖11所示。

    圖11 測試時間段內(nèi)微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)和PV系統(tǒng)的電功率、電效率隨時間的變化情況Fig.11 The variation of electric power and efficiency of PV/T systemmicro heat pipe array PV/T heat pump system and PV system with time during the test period

    由圖11可知,測試時間段內(nèi),PV系統(tǒng)的平均電功率和平均電效率分別為91.6W和9.4%。微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的平均電功率和平均電效率分別為118.5W和12.0%,與PV系統(tǒng)相比分別提高了29.4%和27.7%,這是由于微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)對光伏板溫度的有效控制使得微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的電效率和電功率高于PV系統(tǒng)。由圖11還可以看出,2個系統(tǒng)的電功率均呈現(xiàn)先上升后下降的變化趨勢,該變化趨勢與太陽輻射強度的相同,這是由于太陽輻射強度是影響光伏板發(fā)電功率的最主要因素。在15:30之后,由于微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的保溫和循環(huán)水溫度升高的作用,使得光伏板的散熱減弱,導致微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的電效率和電功率略低于PV系統(tǒng)。

    根據(jù)式(5)計算得到微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)在測試時間段內(nèi)的光電光熱綜合平均效率為70.3%。

    3.2 實驗測量誤差分析

    本文在實驗數(shù)據(jù)處理與分析過程中存在2類數(shù)據(jù),一類是由測量儀器直接測量得到的獨立變量(如溫度、電流、功率等),另一類則是不可直接測量得出的非獨立變量(如熱功率、熱效率等)。對于獨立變量,其測量誤差的大小取決于測量儀器的測量精度;而對于非獨立變量,其測量誤差須由相關(guān)獨立變量的測量誤差計算得出。

    例如某非獨立變量y=f(x1,x2…,xn),其相對誤差RE可由各個獨立變量xi(i=1,2,…,n)的誤差計算得出。

    RE的計算式為[10]

    非獨立變量y多次測量結(jié)果的平均相對誤差MRE的表達式為

    式中:N為采集數(shù)據(jù)的個數(shù)。

    根據(jù)式(7),(8)計算2019年6月1日的測試數(shù)據(jù)的測量誤差,計算結(jié)果如下:微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)電功率的MRE為1.2%;電效率的MRE為3.2%;熱功率的MRE為19.5%;熱效率的MRE為21.5%;熱泵COP的MRE為7.4%。

    4 結(jié)論

    本文制作了一種基于MHPA技術(shù)的MHPAPV/T收集器,并加裝熱泵系統(tǒng)搭建了一種微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)。在熱泵為恒溫水浴供熱的工況下,對微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)性能進行實驗,測試與分析結(jié)果如下。

    ①測試時間段內(nèi),MHPA-PV/T收集器的平均電效率和平均熱效率分別為12%和38.7%,光電光熱綜合平均效率為70.3%,熱泵的平均COP為2.7。

    ②MHPA-PV/T收集器的電性能優(yōu)于單一PV系統(tǒng),MHPA-PV/T收集器的平均電功率和平均電效率分別提高了29.4%和27.7%。

    ③微熱管陣列式PV/T熱泵系統(tǒng)的熱泵的COP偏低,其主要原因在于熱泵設(shè)備老化和選型偏大。

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