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    原棉壓縮參數(shù)與力學(xué)指標(biāo)的關(guān)系*

    2021-05-11 13:38:00李勇李健雷福祥張洪洲閆樹軍
    關(guān)鍵詞:原棉回潮率棉纖維

    李勇,李健,雷福祥,張洪洲,閆樹軍

    (1. 塔里木大學(xué)機(jī)械電氣化工程學(xué)院,新疆阿拉爾,843300; 2. 西安交通工程學(xué)院,西安市,710300)

    通訊作者:閆樹軍,男,1980年生,陜西蒲城人,碩士,講師;研究方向?yàn)闄C(jī)械裝置設(shè)計與應(yīng)用。E-mail: yanshujun0218@163.com

    0 引言

    原棉是重要的紡織原材料,纖維材料以集合體形式存在于生產(chǎn)、生活各環(huán)節(jié)中,其形態(tài)蓬松,給其儲運(yùn)、流通帶來不便。纖維材料緊密化加工是其高效生產(chǎn)加工的必然手段,其中機(jī)械壓縮是常用的方法之一。秸稈、泡沫材料、原棉均屬于散體材料,原棉的壓縮分析方法與秸稈、泡沫的分析方法相一致。

    目前,諸多研究者用經(jīng)典理論、流變模型研究散體材料的壓縮行為,其中黏彈塑性模型、壓力與密度模型是分析散體材料壓縮力學(xué)行為的典型模型。Dunlop[1]構(gòu)建了原棉體積變化(庫侖模型)模型,其可解釋壓縮過程中纖維滑移、變形滯后和不可回復(fù)等現(xiàn)象。Kaliyan等[2]構(gòu)建了秸稈的線性黏彈塑性模型,得出彈性模量與黏性系數(shù)對材料的抗壓強(qiáng)度有影響?;酐慃惖萚3]研究了秸稈壓縮成型,采用黏彈性理論建立了相應(yīng)壓縮本構(gòu)模型,擬合效果較佳。馬方等[4]基于Boltzmann 疊加原理建立了生物質(zhì)壓縮的非線性黏彈塑性本構(gòu)模型,并發(fā)現(xiàn)生物質(zhì)的纖維素、半纖維素、木質(zhì)素等含量與材料的黏度相關(guān)。Cheng等[5]用等效圍壓來量化谷物倉中的壓縮作用,建立力學(xué)模型預(yù)測壓力與壓縮密度的關(guān)系。Yan等[6]研究了木原棉的壓縮行為,利用Nishihara模型模擬木原棉壓縮的黏彈塑性形變。并表明試驗(yàn)參數(shù)與彈性模量和黏度密切相關(guān),彈性模量和黏度可表征原棉壓縮行為。

    在黏彈塑性方面,原棉壓縮力學(xué)規(guī)律尚未系統(tǒng)研究。本研究以原棉為研究對象,依據(jù)原棉壓縮特性建立原棉的黏彈塑性本構(gòu)模型,獲得其壓縮力學(xué)本構(gòu)方程。結(jié)合主壓縮參數(shù),測試不同參數(shù)下原棉的應(yīng)力變化曲線,分析壓縮參數(shù)與其力學(xué)指標(biāo)之間關(guān)系,為原棉的生產(chǎn)加工環(huán)節(jié)提供一定理論指導(dǎo)。

    1 試驗(yàn)設(shè)計

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)材料選用新疆阿拉爾市新陸中37手摘原棉。

    1.2 試驗(yàn)儀器

    萬能材料試驗(yàn)機(jī),YG715D恒溫恒濕箱,Y802G八籃恒溫烘箱,F(xiàn)A1104電子天平,F(xiàn)SR400薄膜壓力傳感器,有線薄膜壓力傳感軟件,DSCa-01型數(shù)字式小樣梳棉機(jī),圓盤取樣器。

    1.3 試驗(yàn)方法

    為使棉纖維取向一致,原棉經(jīng)小樣梳棉機(jī)梳理成棉網(wǎng)層(10層棉網(wǎng)疊加),利用圓盤取樣器切出90 mm 棉網(wǎng)樣片(厚度約3~5 mm,質(zhì)量約4~6 g)。

    稱取160 g原棉(棉網(wǎng)樣片),逐層依次裝入亞克力圓筒(外徑110 mm,壁厚3 mm,填充高度300 mm)中。利用萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行壓縮試驗(yàn)(室內(nèi)溫度16 ℃~22 ℃,相對濕度38%~44%,壓縮量250 mm),加載壓頭的下降(壓縮)速度與上升(回復(fù))速度設(shè)定為相同數(shù)值,薄膜壓力傳感器采集原棉壓縮—回復(fù)的力值。

    1) 循環(huán)加載試驗(yàn)。以100 mm/min的加載速度,循環(huán)加載(壓縮、回復(fù)連續(xù)加載)原棉(回潮率4.2%)20次,傳感器采集原棉壓力—變形數(shù)據(jù)。

    2) 不同加載速度壓縮試驗(yàn)。以5、50、100、150、200、250、300、400 mm/min的加載速度,分別壓縮原棉(回潮率4.2%)5次,傳感器采集原棉壓力—變形數(shù)據(jù)。

    3) 不同回潮率壓縮試驗(yàn)。利用恒溫恒濕箱調(diào)節(jié)原棉的回潮率,每隔8 h抽取一定原棉計量回潮率(回潮率調(diào)節(jié)范圍為4%~15%),將不同回潮率原棉劃分10組,每組分別壓縮5次(加載速度100 mm/min),薄膜壓力傳感器采集原棉壓力—變形數(shù)據(jù)。

    2 壓縮曲線分析

    棉纖維是原棉的基本組織單元,各纖維自身的排布形態(tài)雜亂,纖維間以網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)堆砌成集合體態(tài),原棉由棉纖維以及棉纖維間空隙組成,棉纖維間糾纏堆砌成集合體態(tài)。棉纖維的堆砌密度、排列形式及相互間作用決定了原棉的壓縮力學(xué)性能[7-8]。

    圖1顯示原棉(回潮率4.2%)的壓縮回復(fù)曲線(加載速度100 mm/min)呈單調(diào)下凹狀,壓縮曲線和回復(fù)曲線不重合,存在顯著的滯后性。此表明壓縮環(huán)節(jié)原棉存在黏彈塑性,這是典型的高聚物受力變形曲線[9]。在壓縮致密階段,原棉的物理變化極為復(fù)雜,且其變形具有時間依賴性。

    圖1 原棉壓縮回復(fù)曲線Fig. 1 Curve of compression and reversion of cotton

    在壓縮初期,原棉體積密度低,纖維間接觸少,以纖維網(wǎng)屈曲為主。在壓力推動下,棉纖維滑移,大量空氣由纖維間排出,產(chǎn)生不可回復(fù)變形。少量空氣與纖維形成具有黏性的混合流[10],形成黏彈性聚集體。棉纖維固有的黏阻性和受壓后表現(xiàn)出的黏結(jié)性,使其致密成型過程中展現(xiàn)出黏彈性變形和黏塑性變形。隨著壓縮持續(xù),原棉內(nèi)部纖維變形趨于緊致、固化[11]。據(jù)此,將原棉的壓縮過程分為3個階段,即為非線性黏彈性(Ⅰ階段,力值變化緩慢)、非線性黏彈塑性(Ⅱ階段,力值增加較快)和高級黏彈性變形階段(Ⅲ階段,力值急劇增加)[12]。原棉黏彈性變形階段和黏彈塑性變形階段無顯著分界點(diǎn)(其往往是彈性、塑性不斷發(fā)展的過程,ε值取25.4%,此點(diǎn)定義為分界點(diǎn)),黏彈塑性階段與高級黏彈性段存在顯著的拐點(diǎn)1(拐點(diǎn)1處,ε值為65.9%,壓力σ為0.115 4 MPa),其可定義為原棉的固化轉(zhuǎn)變點(diǎn)。

    在回復(fù)階段,原棉由高壓狀態(tài)回復(fù),其變形以彈性回復(fù)為主,兼有少量黏彈回復(fù)。

    3 黏彈塑性模型

    假設(shè)逐層堆疊的原棉是由材質(zhì)均質(zhì)、各向同性的棉纖維堆砌,近似地用力學(xué)模型表征其各階段力學(xué)特性[13]。

    1) 第Ⅰ階段。原棉壓縮過程中存在非線性黏彈性變形,用線性Hooke元件彈簧和Newton元件來表征非線性彈性應(yīng)變和線性黏彈性應(yīng)變組合[14],如圖2所示。

    圖2 非線性黏彈性模型Fig. 2 Nonlinear viscous-elastic model

    非線性黏彈性變形的總應(yīng)變?yōu)閺椥詰?yīng)變與黏彈性應(yīng)變之和,即

    (1)

    式中:E1——彈性元件的彈性模量,MPa;

    E2——黏性元件的彈性模量,MPa;

    η2——黏性元件的黏性系數(shù),MPa·s。

    經(jīng)拉普拉斯變換和逆拉普拉斯變換,第Ⅰ階段應(yīng)力σ1與時間t的函數(shù)關(guān)系見式(2)。

    (2)

    式中:Kε——恒定的壓縮速率,取100 mm/min。

    2) 第Ⅱ階段。原棉壓縮過程中存在非線性黏彈塑性變形,用線性Hooke元件彈簧、Newton元件和線性Sl.Vennant元件摩擦塊V來表征非線性彈性應(yīng)變、線性黏彈性應(yīng)變和非線性塑性變形組合,如圖3。

    該階段黏彈塑性模型的力學(xué)本構(gòu)關(guān)系見式(3)。

    (3)

    式中:σc——摩擦塊V的屈服極限,MPa;

    η1——黏塑性元件的黏性系數(shù),MPa·s。

    圖3 非線性黏彈塑性模型Fig. 3 Nonlinear viscous-elastic-plastic model

    經(jīng)拉普拉斯變換和逆拉普拉斯變換,第Ⅱ階段應(yīng)力σ2與時間t的函數(shù)關(guān)系見式(4)。

    (4)

    其中,

    3) 第Ⅲ階段。在高應(yīng)力作用下原棉的力學(xué)特性由非線性黏彈塑性轉(zhuǎn)變?yōu)楦呒夝椥?,其力學(xué)模型與圖2一致,第Ⅲ階段應(yīng)力σ3與時間t的函數(shù)關(guān)系見式(5)。

    (5)

    4) 回復(fù)階段。原棉回復(fù)特性由彈性變形和少量黏彈組成,其力學(xué)模型亦可采用黏彈力學(xué)模型,回復(fù)階段應(yīng)力σ4與時間t的函數(shù)關(guān)系見式(6)。

    (6)

    4 模型參數(shù)確定

    原棉的各階段應(yīng)力與時間函數(shù)關(guān)系式中,包含了E1、E2、η1、η2四個力學(xué)模型參數(shù)。為了模擬計算力學(xué)參數(shù),對函數(shù)關(guān)系式進(jìn)行簡化。

    第Ⅰ、Ⅲ階段、回復(fù)階段的函數(shù)關(guān)系式簡化為

    (7)

    其中,

    第Ⅱ階段的函數(shù)關(guān)系式簡化為

    (8)

    將圖1的應(yīng)力與應(yīng)變數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為應(yīng)力與時間數(shù)據(jù),再分階段進(jìn)行非線性曲線擬合,結(jié)果如表1所示。

    表1 原棉壓縮回復(fù)應(yīng)力—時間擬合方程Tab. 1 Stress-time curve fitting functions of compression and

    由表1可知,第Ⅱ階段的擬合方程的B與D、C與F參量均相等,表明第Ⅱ階段應(yīng)力與時間數(shù)據(jù)特征與其他各階段是一致的。該階段原棉壓縮變形仍以黏彈性變形為主,其黏塑性變形較少。E1、E2、η2可定量分析原棉壓縮-回復(fù)的黏彈力學(xué)行為;η1表征黏塑性變形,黏滯系數(shù)η1值無法獲得,亦表明原棉的黏塑性變形極為微弱。因此,原棉壓縮-回復(fù)各階段的應(yīng)力與時間的擬合方程均為σ=a+b×exp(t/c),其相關(guān)系數(shù)R2均大于0.95,且擬合效果極佳。故非線性黏彈性模型能較好地表征原棉各階段力學(xué)過程。依據(jù)原棉的應(yīng)力與時間擬合方程計算出各階段的E1、E2、η23個力學(xué)參數(shù),其計算公式如式(9)~式(11)。

    (9)

    (10)

    η2=-c(E1+E2)

    (11)

    在循環(huán)加載、不同加速度和不同回潮率條件下加載原棉,其各階段的E1、E2、η2值,見圖4~圖6。對比圖4、圖5、圖6,發(fā)現(xiàn)各階段E1、η2曲線變化規(guī)律極為相近。Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、回復(fù)階段的E1值均大于E2值。由此可見,原棉壓縮期間黏性、彈性并行。

    (a) E1 (b) E2 (c) η2

    (a) E1 (b) E2 (c) η2

    (a) E1 (b) E2 (c) η2

    5 模型參數(shù)影響因素分析

    5.1 循環(huán)加載

    循環(huán)加載原棉,其各階段的E1、E2、η2值見圖4。由圖4可知,隨著加載次數(shù)的增加,Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ階段的E1值增大,回復(fù)階段E1值減小。表明Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ階段原棉的彈性模量上升,材料的壓縮剛性加強(qiáng);回復(fù)階段E1值彈性模量下降,材料的彈性加強(qiáng)。隨著加載次數(shù)的增加,Ⅰ、Ⅲ、回復(fù)階段的E2值增大,Ⅱ階段E2值減小。表明Ⅰ、Ⅲ、回復(fù)階段原棉的黏彈性模量上升,材料的黏彈性減弱;Ⅱ階段原棉的黏彈性模量下降,材料的黏彈性加強(qiáng)。Ⅰ、Ⅲ階段的η2值增大,Ⅱ、回復(fù)階段的η2值減小。表明Ⅰ、Ⅲ階段原棉的黏度系數(shù)上升,材料的黏性減弱;Ⅱ、回復(fù)階段原棉的黏度系數(shù)下降,Ⅱ、回復(fù)階段材料的黏性加強(qiáng)。各階段E1和η2值的變化規(guī)律相近,體現(xiàn)了原棉黏性與彈性并存。每次加載,壓力均有助于原棉內(nèi)部纖維滑移,致使其黏彈性能降低、塑性變形積累。故循環(huán)加載原棉有助于其排空內(nèi)部空隙,促進(jìn)原棉致密化,降低了原棉的黏性和彈性。

    5.2 加載速度

    不同加載速度壓縮原棉,其各階段的E1、E2、η2值見圖5。由圖5可知,隨著加載速度的增加,Ⅰ、Ⅱ階段的E1值變化不顯著,Ⅲ階段的E1值先減小后增大;回復(fù)階段的E1值先增大后減?。虎瘛ⅱ箅A段的E2值均增大,Ⅱ階段E2值減少,回復(fù)階段E2值先增大后減?。虎?、Ⅲ階段的η2值均逐漸減小,Ⅱ、回復(fù)階段的η2值無顯著變化,表明加載速度增高會降低材料的黏性。各階段E1、E2、η2值的變化規(guī)律均不相似。加載速度大于200 mm/min后,原棉各階段的E1、E2、η2值趨于穩(wěn)定。加載速度對原棉的力學(xué)參數(shù)的影響不顯著,其未能對原棉內(nèi)部纖維運(yùn)動起關(guān)鍵作用。

    5.3 回潮率

    恒速壓縮不同回潮率的原棉,其各階段的E1、E2、η2值見圖6。由圖6可知,隨著回潮率的增加,各階段的E1、η2值均增加,Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ階段的E1、η2值變化幅度較小,回復(fù)階段的E1、η2值變化幅度較大。表明原棉的彈性模量和黏度系數(shù)均上升,材料的彈性、黏性均下降。Ⅰ、Ⅲ、回復(fù)階段的E2值均增加,Ⅱ階段的E2值減少。表明Ⅰ、Ⅲ、回復(fù)階段原棉的黏彈性模量均上升,材料的黏彈性性能下降;Ⅱ階段原棉的黏彈性模量下降,材料的黏彈性有增強(qiáng)趨勢?;爻甭蕦υ薜牧W(xué)參數(shù)的影響較為顯著。棉纖維回潮率高,其表面攜帶的自由基水分子含量高,使棉纖維更柔韌易于彎曲[15]。棉纖維表面附著的水分子加強(qiáng)纖維間摩擦作用引發(fā)黏滯效應(yīng)。同時,水分子也易進(jìn)入棉纖維的無定形區(qū),引起棉纖維橫向膨化,增強(qiáng)纖維間抱合力。在壓力作用下,高回潮率原棉的形態(tài)結(jié)構(gòu)更易于由黏流態(tài)向近固態(tài)轉(zhuǎn)變。

    6 結(jié)論

    1) 利用萬能試驗(yàn)機(jī)壓縮亞克力圓筒內(nèi)的原棉,獲得原棉壓縮-回復(fù)的應(yīng)力應(yīng)變曲線,其壓縮和回復(fù)曲線存在顯著滯后性,且壓縮曲線分3個階段。分析壓縮應(yīng)力—應(yīng)變曲線發(fā)現(xiàn):原棉壓縮性能呈現(xiàn)出非線性的黏彈性、黏塑性,壓縮過程以黏彈性為主,回復(fù)過程以彈性為主。

    2) 基于黏彈塑性理論,分階段建立原棉的黏彈塑性力學(xué)模型,其可表征原棉的非線性黏彈性力學(xué)性能。各階段,原棉的應(yīng)力與時間函數(shù)關(guān)系式均可簡化為σ=a+b×exp(t/c),通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合可獲得原棉模型中彈性元件的彈性模量E1、黏性元件的彈性模量E2、黏性元件的黏性系數(shù)η23個參數(shù)值,且擬合效果極佳。

    3) 對比不同加載次數(shù)、加載速度、回潮率條件下原棉的E1、E2、η2值,發(fā)現(xiàn)加載次數(shù)、回潮率對原棉的E1、E2、η2的3個力學(xué)參數(shù)較為顯著。多次加載可促進(jìn)原棉致密,減弱原棉的彈性和黏性。高回潮率原棉受壓易于致密固結(jié)。控制壓縮參數(shù),可降低原棉壓縮與開松機(jī)械加工能耗,減少原棉加工損傷。

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