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    縫洞型碳酸鹽巖油藏新型油藏生產(chǎn)指示曲線

    2021-04-08 02:32:14楊美華鐘海全李穎川
    巖性油氣藏 2021年2期
    關(guān)鍵詞:飽和壓力壓縮系數(shù)油藏

    楊美華,鐘海全,李穎川

    (油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué),成都 610500)

    0 引言

    物質(zhì)平衡法是油藏工程重要的研究方法,可以用來計(jì)算油氣藏的地質(zhì)儲(chǔ)量、判斷油氣藏的驅(qū)動(dòng)類型、估算油氣藏天然水侵量、預(yù)測(cè)油氣藏動(dòng)態(tài)等。在應(yīng)用物質(zhì)平衡方程求解油藏實(shí)際問題時(shí),一般都要對(duì)其進(jìn)行線性化處理[1-4]。油藏累積采油量的地下體積與油藏壓降之間的關(guān)系曲線被稱為油藏生產(chǎn)指示曲線,封閉未飽和彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線被認(rèn)為是一條直線,因此油藏生產(chǎn)指示曲線可以用來進(jìn)行驅(qū)動(dòng)類型的判斷[3,5]。把彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線看作一條直線的前提是油藏的有效壓縮系數(shù)為常數(shù),然而原油壓縮系數(shù)并非常數(shù),而是一個(gè)隨著地層壓力增大而減小的變量,只是在一定的壓力范圍之內(nèi),通常將其視為常數(shù)而已[3,6]。因此,彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線并非一條直線,而是一條曲線,并且油藏壓降越大,曲線偏離直線越明顯??p洞型碳酸鹽巖油藏埋藏較深,如塔河油田奧陶系縫洞型油藏埋深5 300~7 000 m,地層壓力較高,一般屬于未飽和油藏,地層壓力與飽和壓力差值較大,可達(dá)50 MPa 以上,原始地層壓力與飽和壓力下的原油壓縮系數(shù)差別很大,可相差幾倍,甚至十幾倍[7-9]。因此,縫洞型油藏根據(jù)該油藏生產(chǎn)指示曲線進(jìn)行油藏驅(qū)動(dòng)類型判斷、地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)算與油藏動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)等研究將會(huì)存在明顯的誤差。

    針對(duì)縫洞型碳酸鹽巖油藏,通過建立原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式,簡(jiǎn)化彈性驅(qū)動(dòng)物質(zhì)平衡方程,建立新型的油藏生產(chǎn)指示曲線,以期能夠更加準(zhǔn)確地進(jìn)行油藏研究。

    1 油藏生產(chǎn)指示曲線存在問題

    彈性驅(qū)動(dòng)是指開采原油的驅(qū)動(dòng)能量全部來自油藏自身的彈性膨脹能,油藏為未飽和油藏,不存在氣頂,油藏既不注水,也沒有其他外來能量的參與。封閉未飽和孔隙型砂巖油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程可表示為[3]

    式中:Np為地面條件下的累積產(chǎn)油量,萬(wàn)m3;N為地面條件下的原油地質(zhì)儲(chǔ)量,萬(wàn)m3;Bo為當(dāng)前地層壓力下原油的體積系數(shù),m3/m3;Ceff為油藏的有效壓縮系數(shù),MPa-1;Boi為原始地層壓力下原油的體積系數(shù),m3/m3;Δp為油藏壓降,MPa;Co,Cw,Cp分別為地層原油、地層水、巖石壓縮系數(shù),MPa-1;Swi為束縛水飽和度,小數(shù);Soi為原始含油飽和度,小數(shù)。

    縫洞型碳酸鹽巖油藏的儲(chǔ)集空間以大型溶洞為主,溶洞是主要的儲(chǔ)集空間與產(chǎn)量的主要貢獻(xiàn)者,灰?guī)r基質(zhì)不能作為有效儲(chǔ)集層,而是以一種滲流屏障的形式存在[10-15]。為簡(jiǎn)化研究,忽略束縛水與巖石的壓縮系數(shù),僅考慮地層原油的壓縮系數(shù),因此縫洞型油藏的有效壓縮系數(shù)可簡(jiǎn)化為

    由式(1)、式(2)、與式(3),得到封閉定容未飽和縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程

    由式(4)可知,縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的油藏生產(chǎn)指示曲線,即累積采油量的地下體積NpBo與油藏壓降Δp的關(guān)系曲線,其斜率為NBoiCo,由于油藏的原油地質(zhì)儲(chǔ)量N以及原始地層壓力下的原油體積系數(shù)Boi為定值,因此油藏生產(chǎn)指示曲線的斜率取決于原油壓縮系數(shù)Co的變化。

    原油壓縮系數(shù)是一個(gè)隨著壓力增大而減小的變量[3,6,8]。1980 年,Vasquez 等[16]在對(duì)4 036 個(gè)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行線性回歸分析后,提出了飽和壓力之上地層原油等溫壓縮系數(shù)的相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式

    式中:Rsb為飽和壓力下的溶解氣油比,m3/m3;T為油藏溫度,℃;p為地層壓力,MPa;Tsep為分離器溫度,℃;γgs為參考分離器壓力0.689 MPa(100 psi)下分離氣體的相對(duì)密度,小數(shù);γo為油罐油相對(duì)密度,小數(shù);γg為分離器壓力與分離器溫度下分離氣體的相對(duì)密度,小數(shù);psep為分離器壓力,MPa。

    則原油壓縮系數(shù)的Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式,即式(6)可簡(jiǎn)化為

    由式(7)可知,當(dāng)原油相對(duì)密度γo、天然氣相對(duì)密度γg、油藏溫度T與飽和壓力下的溶解氣油比Rsb一定時(shí),系數(shù)B為常數(shù),此時(shí)原油壓縮系數(shù)Co只與地層壓力p有關(guān)。由式(8)可知,地層原油的等溫壓縮系數(shù)Co與地層壓力p成反比,地層壓力p越大,原油壓縮系數(shù)Co越?。?,17-18]。

    因此,縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的油藏生產(chǎn)指示曲線的斜率NBoiCo不是常數(shù),而是隨著地層壓力增大而減小的變量,即彈性驅(qū)動(dòng)的油藏生產(chǎn)指示曲線本身就是一條曲線,而非一條直線。如圖1 所示,假設(shè)地層原油壓縮系數(shù)為常數(shù)得到的油藏生產(chǎn)指示曲線直線形式,與實(shí)際的油藏生產(chǎn)指示曲線存在明顯偏差,而且油藏壓降越大,偏離直線越明顯。因此,對(duì)于超深的縫洞型油藏來講,利用該油藏生產(chǎn)指示曲線進(jìn)行油藏驅(qū)動(dòng)類型判斷、地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)算以及水侵量的計(jì)算等將會(huì)產(chǎn)生很大的誤差,需要進(jìn)行改進(jìn)。

    圖1 封閉未飽和彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線Fig.1 Production index curve of closed unsaturated elastic drive reservoir

    2 原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式

    油藏物質(zhì)平衡方程中涉及的原油高壓物性參數(shù)包括原油體積系數(shù)Bo與原油壓縮系數(shù)Co,飽和壓力之上兩者均隨著地層壓力增大而減小。因此,通過建立原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式,簡(jiǎn)化物質(zhì)平衡方程,從而建立新的油藏生產(chǎn)指示曲線。

    地層原油的等溫壓縮系數(shù)是指單位壓力變化下原油的體積變化率,可由原油體積系數(shù)表示[3]

    由式(9)可知,只要得到原油體積系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式,就可以得到原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式。

    2.1 原油體積系數(shù)與地層壓力不符合線性關(guān)系

    目前一般是把飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力作為線性函數(shù)處理[19](圖2 中的直線部分)。

    圖2 原油體積系數(shù)與地層壓力關(guān)系曲線Fig.2 Relationship curve that oil volume factor varies with formation pressure

    假設(shè)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力的線性函數(shù)關(guān)系式為

    式中:m,n分別為函數(shù)關(guān)系式的斜率和截距,取常數(shù)。

    由式(10)得到原油體積系數(shù)對(duì)地層壓力的導(dǎo)數(shù)

    將式(11)代入式(9),得到飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)Co為

    由式(12)可知,如果飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力為線性函數(shù)關(guān)系,那么原油壓縮系數(shù)與原油體積系數(shù)成反比,即隨著地層壓力的增大,原油體積系數(shù)減小,而原油壓縮系數(shù)增大,這與實(shí)際情況相矛盾。因此,飽和壓力之上原油的體積系數(shù)與地層壓力不符合線性關(guān)系。

    2.2 原油體積系數(shù)與地層壓力符合冪函數(shù)關(guān)系

    當(dāng)?shù)貙訅毫Ω哂陲柡蛪毫r(shí),原油體積系數(shù)與地層壓力的關(guān)系是非線性的[6,8]。由于原油壓縮系數(shù)與原油體積系數(shù)均隨著地層壓力的增大而減小,根據(jù)原油壓縮系數(shù)的定義以及Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式,假設(shè)飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力符合冪函數(shù)關(guān)系(圖2 中的曲線部分),其關(guān)系式可表示為

    式中:a,b分別為冪函數(shù)關(guān)系式的系數(shù)和指數(shù),取常數(shù)。

    利用原油高壓物性資料中原始地層壓力pi、飽和壓力pb以及相對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Boi與Bob,由式(13)聯(lián)立方程求解得到系數(shù)a,b

    式中:Bob為飽和壓力之下原油的體積系數(shù),m3/m3。

    確定a,b的值后,就可以得到飽和壓力之上任意地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Bo,Bo與飽和壓力、原始地層壓力下的原油體積系數(shù)Bob及Boi的關(guān)系式為

    由式(13)得到原油體積系數(shù)Bo對(duì)地層壓力p的導(dǎo)數(shù)

    將式(17)、式(13)代入式(9),得到飽和壓力之上原油壓縮系數(shù)Co與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式為

    對(duì)比式(18)與式(8)可以看出,假設(shè)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力滿足冪函數(shù)關(guān)系得到的原油壓縮系數(shù)與地層壓力的冪函數(shù)關(guān)系式,與Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式的形式完全一致。

    因此,假設(shè)飽和壓力之上的原油體積系數(shù)與地層壓力滿足冪函數(shù)關(guān)系是合理的。

    2.3 原油壓縮系數(shù)的使用

    從原油等溫壓縮系數(shù)的定義[式(9)]可以看出,原油壓縮系數(shù)的使用存在2 種情況:

    一是飽和壓力之上某一地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù),可記為Cop,表示為

    二是飽和壓力之上地層壓力從p1下降到p2產(chǎn)生壓降Δp,壓力區(qū)間(p1,p2)所對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)可記為CoΔp,如高壓物性實(shí)驗(yàn)中測(cè)定不同壓力區(qū)間的原油壓縮系數(shù)[3,20]。

    對(duì)式(9)兩邊積分,得到壓力區(qū)間(p1,p2)所對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp

    對(duì)于一個(gè)具體的油藏來講,投入開發(fā)后原始地層壓力pi下降到某一地層壓力p時(shí),油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)可記為CoΔpi,例如物質(zhì)平衡方程式(4)中的原油壓縮系數(shù)。

    由式(20)可知,油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔpi為

    在油藏物質(zhì)平衡方程中,不應(yīng)使用地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)Cop,而應(yīng)使用油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔpi。

    因此,封閉定容彈性驅(qū)動(dòng)縫洞型油藏的物質(zhì)平衡方程式應(yīng)表示為

    3 新型油藏生產(chǎn)指示曲線

    將油藏壓降Δp對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)CoΔpi[式(21)]代入式(22),縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程式可變?yōu)?/p>

    式中:p/pi表示油藏地層壓力保持水平;(p/pi)b為飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Bo與原始地層壓力pi對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Boi的比值,表示油藏原油地質(zhì)儲(chǔ)量地下體積的彈性膨脹倍數(shù);ln(p/pi)b表示油藏原油地質(zhì)儲(chǔ)量地下體積的彈性膨脹幅度。

    由式(23)可知,油藏累積采油量的地下體積NpBo不是與油藏壓降Δp成直線關(guān)系,而是與油藏彈性膨脹幅度ln(p/pi)b成直線關(guān)系。

    將飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)B[o式(13)]代入式(23),就可以得到形式更加簡(jiǎn)單的縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的物質(zhì)平衡方程式

    利用生產(chǎn)數(shù)據(jù)來繪制出累積產(chǎn)油量Np與ln(p/pi)b/(p/pi)b的關(guān)系曲線,即可得到縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指示曲線(圖3)。

    圖3 縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指示曲線Fig.3 New production index curve of elastic drive reservoir for fractured-vuggy carbonate reservoirs

    如圖3 所示,縫洞型油藏彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指數(shù)曲線始終為一條直線,且直線的斜率即為油藏的原油地質(zhì)儲(chǔ)量N。

    彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指數(shù)曲線的橫坐標(biāo)ln(p/pi)b/(p/pi)b即為油藏彈性驅(qū)動(dòng)的采出程度

    若油藏發(fā)生水侵,物質(zhì)平衡方程可表示為

    式中:Wp為地面條件下的累積產(chǎn)水量,m3;We為油藏水侵量的地下體積,m3;Bw為當(dāng)前地層壓力下地層水的體積系數(shù),m3/m3。

    將式(13)與式(21)代入式(26),得到

    從式(27)可以看出,若油藏發(fā)生明顯水侵,新型油藏生產(chǎn)指示曲線將偏離直線。因此,新型油藏生產(chǎn)指示曲線可以更加準(zhǔn)確地判斷驅(qū)動(dòng)類型。

    4 實(shí)例計(jì)算

    某縫洞型油藏A 油井,生產(chǎn)井段為6 458~6 550 m,油藏溫度T為141.7 ℃,原始地層壓力pi為72.27 MPa,飽和壓力pb為24.19 MPa,原油體積系數(shù)Boi,Bob分別為1.508 3 m3/m3,1.678 5 m3/m3,飽和壓力下的溶解氣油比Rsb為177 m3/m3,分離器溫度Tsep為34.9 ℃,分離器壓力psep為1.04 MPa,油罐油相對(duì)密度γo=0.8179,分離氣相對(duì)密度γg=0.684 0,參考分離器壓力下分離氣體的相對(duì)密度γgs=0.705 0。

    4.1 原油體積系數(shù)計(jì)算結(jié)果

    利用式(14)、式(15)計(jì)算得到A 井原油體積系數(shù)Bo與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式的斜率a=2.291 3,截距b=-0.098。因此,A 井飽和壓力之上原油體積系數(shù)Bo與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式為

    如表1 所列,原油體積系數(shù)冪函數(shù)關(guān)系式的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的平均相對(duì)誤差僅為0.02%,計(jì)算精度遠(yuǎn)大于線性函數(shù)關(guān)系式的計(jì)算值(平均相對(duì)誤差2%)。

    表1 A 井飽和壓力之上原油體積系數(shù)Bo計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 1 Comparison of calculation results of oil volume factor Boabove oil saturation pressure of well A

    如圖4 所示,線性函數(shù)關(guān)系式明顯不符合原油體積系數(shù)的變化規(guī)律,而原油體積系數(shù)與地層壓力冪函數(shù)關(guān)系式的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值幾乎重合,不僅符合實(shí)際變化規(guī)律,而且計(jì)算精度高。

    圖4 A 井飽和壓力之上原油體積系數(shù)Bo計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.4 Comparison of calculation results of oil volume factor Boabove oil saturation pressure of well A

    4.2 原油壓縮系數(shù)計(jì)算結(jié)果

    在得到了A 井的原油體積系數(shù)Bo與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式后,利用式(18)就可以得到飽和壓力之上原油壓縮系數(shù)Cop與地層壓力p的冪函數(shù)關(guān)系式

    由A 井的相關(guān)參數(shù)可以計(jì)算得到原油壓縮系數(shù)Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式中的系數(shù)B=0.082,因此A 井飽和壓力之上地層壓力p對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)的Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式為

    計(jì)算結(jié)果表明:假設(shè)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力為線性關(guān)系,得到的原油壓縮系數(shù)隨著地層壓力的增大而增大,不符合實(shí)際變化規(guī)律,而假設(shè)原油體積系數(shù)與地層壓力為冪函數(shù)關(guān)系,則與Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式變化趨勢(shì)一致,符合實(shí)際變化規(guī)律,原油壓縮系數(shù)均隨著地層壓力的增大而減小,只是兩者之間存在一定的誤差,如圖5 所示。

    圖5 A 井飽和壓力之上地層壓力p 對(duì)應(yīng)的原油壓縮系數(shù)Cop的計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.5 Comparison of calculation results of oil compress‐ibility Copat a certain formation pressure p above oil saturation pressure of well A

    原油高壓物性實(shí)驗(yàn)中測(cè)定原油壓縮系數(shù)一般分多個(gè)壓力區(qū)間分別進(jìn)行測(cè)試。由式(20)得到A井飽和壓力之上不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp為

    如表2 所列,不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)值與實(shí)驗(yàn)值的相對(duì)誤差約為2.8%,而Vasquez-Beggs 經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的相對(duì)誤差約為18.5%,前者精度更高。

    如圖6 所示,飽和壓力之上原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的冪函數(shù)關(guān)系式不僅符合實(shí)際變化規(guī)律,而且具有較高的計(jì)算精度。

    表2 A 井飽和壓力之上不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 2 Comparison of calculation results of average oil compressibility CoΔpin different pressure ranges above oil saturation pressure of well A

    圖6 A 井飽和壓之上不同壓力區(qū)間的平均原油壓縮系數(shù)CoΔp計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.6 Comparison of calculation results of average oil compressibility CoΔpin different pressure ranges above oil saturation pressure of well A

    4.3 彈性驅(qū)動(dòng)油藏生產(chǎn)指示曲線

    A 井生產(chǎn)數(shù)據(jù)表明:累積采油量的地下體積NpBo與油藏壓降Δp不是線性關(guān)系而是曲線關(guān)系[圖7(a)],與油藏彈性膨脹幅度ln(p/pi)b成線性關(guān)系[圖7(b)]。

    如圖7(a)所示,A 井原油藏生產(chǎn)指示曲線為一條曲線,隨著油藏壓降的增大,地層壓力越來越小,原油壓縮系數(shù)越來越大,導(dǎo)致原油藏生產(chǎn)指示曲線偏離直線越來越明顯。因此,原油藏生產(chǎn)指示曲線擬合直線數(shù)據(jù)點(diǎn)選取的不同將會(huì)使得原油地質(zhì)儲(chǔ)量的計(jì)算結(jié)果存在多解性。圖7(a)中3 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)的擬合直線計(jì)算得到的地質(zhì)儲(chǔ)量為12.438 萬(wàn)m3,而2 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)與4 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)的擬合直線計(jì)算得到的地質(zhì)儲(chǔ)量分別為11.862 萬(wàn)m3、13.480 萬(wàn)m3。

    圖7 A 井彈性驅(qū)動(dòng)NpBo與Δp(a),ln(p/pi)b(b)的關(guān)系曲線Fig.7 Relationships of elastic drive NpBowith Δp(a)and ln(p/pi)b(b)of well A

    如圖7(b)所示,A 井彈性驅(qū)動(dòng)中NpBo與ln(p/pi)b始終保持直線關(guān)系,直線的斜率NBoi為19.882,再除以原始地層壓力pi對(duì)應(yīng)的原油體積系數(shù)Boi(1.508 3 m3/m3),就可以得到A 井的原油地質(zhì)儲(chǔ)量N為13.182 萬(wàn)m3。

    A 井彈性驅(qū)動(dòng)的新型油藏生產(chǎn)指示曲線始終為一條直線(圖8),直線的斜率即為原油地質(zhì)儲(chǔ)量N(13.182 萬(wàn)m3)。因此,新型油藏生產(chǎn)指示曲線不存在原油藏生產(chǎn)指示曲線由于擬合直線數(shù)據(jù)點(diǎn)選取的不同造成原油地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)算結(jié)果存在多解性的問題。

    圖8 A 井彈性驅(qū)動(dòng)新型油藏生產(chǎn)指示曲線Fig.8 New production index curve of elastic drive reser‐voir of well A

    5 結(jié)論

    (1)封閉未飽和彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線被認(rèn)為是一條直線,但由于原油的壓縮系數(shù)是一個(gè)隨著地層壓力增大而減小的變量,因此彈性驅(qū)動(dòng)油藏的生產(chǎn)指示曲線并非一條直線,而是一條曲線,并且油藏壓降越大,曲線偏離直線越明顯。

    (2)飽和壓力之上原油體積系數(shù)與地層壓力不符合線性關(guān)系,而是符合冪函數(shù)關(guān)系。在油藏物質(zhì)平衡分析中,應(yīng)使用原始地層壓力下降到某一地層壓力產(chǎn)生的油藏壓降所對(duì)應(yīng)的平均原油壓縮系數(shù)。

    (3)對(duì)于封閉定容未飽和彈性驅(qū)動(dòng)縫洞型油藏,通過建立原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的函數(shù)關(guān)系式,簡(jiǎn)化物質(zhì)平衡方程,建立的新型油藏生產(chǎn)指示曲線為一條直線,其斜率為原油地質(zhì)儲(chǔ)量。

    (4)飽和壓力之上原油體積系數(shù)、原油壓縮系數(shù)與地層壓力的冪函數(shù)關(guān)系式不僅符合實(shí)際變化規(guī)律,而且具有很高的計(jì)算精度。在此基礎(chǔ)上建立的新型油藏生產(chǎn)指示曲線可以更加準(zhǔn)確地進(jìn)行油藏驅(qū)動(dòng)類型判斷、儲(chǔ)量計(jì)算等油藏研究。

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