輻射空調(diào)過(guò)冷度與結(jié)露延遲時(shí)間動(dòng)態(tài)變化特性研究

金梧鳳，趙 寧，畢 晨，王志強(qiáng)

（天津市制冷技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津商業(yè)大學(xué)，天津 300134）

0 引言

輻射吊頂空調(diào)具有舒適度高、節(jié)能效果好等優(yōu)點(diǎn)［1］，然而在夏季供冷時(shí)出現(xiàn)的結(jié)露問題嚴(yán)重阻礙其廣泛應(yīng)用。以往的研究認(rèn)為當(dāng)輻射板表面溫度低于周圍空氣露點(diǎn)溫度時(shí)，板表面便會(huì)出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象［2-3］，因此，一般控制輻射板表面溫度比露點(diǎn)溫度高2 ℃［4］來(lái)避免此現(xiàn)象的發(fā)生。然而，在實(shí)際工程應(yīng)用中，結(jié)露過(guò)程并非瞬間發(fā)生，需要輻射板表面溫度比空氣露點(diǎn)溫度低的值超過(guò)一定范圍，且需要經(jīng)歷一段時(shí)間才會(huì)出現(xiàn)，原有的防結(jié)露方法限制了輻射空調(diào)的供冷能力。因此，進(jìn)行有效的針對(duì)輻射板表面結(jié)露特性的研究是非常必要的。

目前，國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者對(duì)輻射吊頂空調(diào)結(jié)露特性及濕空氣冷凝進(jìn)行了研究。Mumma 等［5］研究發(fā)現(xiàn)輻射板冷凝過(guò)程是一個(gè)相對(duì)緩慢的過(guò)程，從冷凝開始到第一個(gè)冷凝液滴從輻射板離開通常需要幾個(gè)小時(shí)。Feustel 等［6］通過(guò)試驗(yàn)的方法對(duì)輻射板表面的結(jié)露特性進(jìn)行研究，并將輻射板表面溫度與室內(nèi)露點(diǎn)溫度的差值定義為過(guò)冷度。Tang 等［7］進(jìn)行了關(guān)于第一滴冷凝液滴從輻射板表面脫落所需時(shí)間的研究，結(jié)果表明，隨著過(guò)冷度增加，脫落時(shí)間逐漸減小。楊江濤等［8］研究發(fā)現(xiàn)隨著室內(nèi)人數(shù)的增加，輻射空調(diào)結(jié)露風(fēng)險(xiǎn)增加。隋學(xué)敏等［9］研究發(fā)現(xiàn)應(yīng)對(duì)輻射板表面的濕度進(jìn)行監(jiān)控。冉廣鵬等［10］將轉(zhuǎn)輪除濕新風(fēng)與毛細(xì)管輻射供冷聯(lián)合運(yùn)行與毛細(xì)管輻射空調(diào)單獨(dú)運(yùn)行的結(jié)露現(xiàn)象進(jìn)行對(duì)比。金梧鳳等［11］對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定階段人體散濕強(qiáng)度和人員散濕位置對(duì)結(jié)露特性的影響進(jìn)行研究。尹亞領(lǐng)［12］研究發(fā)現(xiàn)在輻射空調(diào)系統(tǒng)使用過(guò)冷度的概念，能夠最大限度降低冷水系統(tǒng)的進(jìn)水溫度，使單位面積輻射供冷板的換熱性能增加。田永蘭［13］對(duì)濕空氣的冷凝與傳熱過(guò)程進(jìn)行了研究。李培生等［14］研究發(fā)現(xiàn)非均質(zhì)表面能在一定程度上誘導(dǎo)液滴脫落。費(fèi)媛媛等［15］研究發(fā)現(xiàn)滴狀冷凝的生成過(guò)程包括液滴的成核、獨(dú)立生長(zhǎng)和合并。

以上研究表明，國(guó)內(nèi)外對(duì)于結(jié)露特性以及濕空氣冷凝的研究大多基于微觀的少量液滴，且對(duì)于輻射空調(diào)的結(jié)露特性，僅針對(duì)液滴脫落時(shí)刻的冷凝時(shí)間進(jìn)行研究，輻射板表面出現(xiàn)露珠時(shí)同樣具有危害性。為了更加全面地了解輻射空調(diào)結(jié)露特性，本文將提出延遲時(shí)間的概念，并結(jié)合過(guò)冷度進(jìn)行研究，通過(guò)搭建微型試驗(yàn)臺(tái)，運(yùn)用試驗(yàn)研究的方式對(duì)結(jié)露區(qū)域進(jìn)行研究，并在最易結(jié)露區(qū)域通過(guò)對(duì)結(jié)露過(guò)程的宏觀把控，確定結(jié)露發(fā)生時(shí)刻的狀態(tài)點(diǎn)，進(jìn)一步分析過(guò)冷度、延遲時(shí)間隨影響因子變化的動(dòng)態(tài)變化特性以及二者關(guān)系，為提高輻射空調(diào)供冷能力提供依據(jù)。

1 過(guò)冷度與延遲時(shí)間的定義

發(fā)生結(jié)露時(shí)輻射板表面溫度與露點(diǎn)溫度的差值被稱之為過(guò)冷度［6］；當(dāng)輻射板表面溫度等于露點(diǎn)溫度時(shí)到發(fā)生結(jié)露所需的時(shí)間被稱之為延遲時(shí)間，定義方式如圖1 所示，圖中N 點(diǎn)為輻射板表面溫度等于露點(diǎn)溫度的時(shí)刻。

圖1 過(guò)冷度與延遲時(shí)間的定義Fig.1 Definition of subcooling degree and delay time

2 試驗(yàn)臺(tái)及試驗(yàn)內(nèi)容

2.1 試驗(yàn)臺(tái)

由于傳統(tǒng)的輻射供冷房間吊頂面積較大，不利于對(duì)結(jié)露現(xiàn)象的觀察，因此利用相似原理，設(shè)計(jì)搭建微型輻射空調(diào)試驗(yàn)臺(tái)，試驗(yàn)?zāi)M的輻射空調(diào)房間的尺寸為2.6 m×2.6 m×2.6 m，需要滿足物理空間幾何相似，并對(duì)各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行換算［16］，試驗(yàn)臺(tái)系統(tǒng)如圖2 所示。

圖2 試驗(yàn)臺(tái)系統(tǒng)Fig.2 Schematic diagram of the test bench system

試驗(yàn)臺(tái)由試驗(yàn)艙、冷水系統(tǒng)、新風(fēng)系統(tǒng)、控制與信息采集系統(tǒng)組成。試驗(yàn)艙由室內(nèi)環(huán)境模擬艙與室外環(huán)境模擬艙組成，內(nèi)部尺寸均為1 m×1 m ×1 m，隔墻上有規(guī)格為60 cm×60 cm 的雙層窗戶，傳熱系數(shù)K ＜2.5，試驗(yàn)艙除隔墻外均為絕熱保溫層。室內(nèi)環(huán)境艙中電極式加濕器作為濕源，運(yùn)用一個(gè)可調(diào)節(jié)功率的熱源模擬人體的散熱。室外環(huán)境艙利用電加熱器作為熱源，模擬室外環(huán)境。水系統(tǒng)與新風(fēng)系統(tǒng)均為通過(guò)冷水機(jī)組與電加熱的耦合作用控制冷水的溫度，保證供給輻射板與新風(fēng)風(fēng)管換熱器溫度準(zhǔn)確的冷水。選用橫河MX100數(shù)據(jù)采集器采集試驗(yàn)艙溫濕度傳感器信號(hào)以及輻射板表面熱電偶信號(hào)，使用攝像機(jī)進(jìn)行定時(shí) 拍照。

2.2 測(cè)點(diǎn)布置

室內(nèi)模擬艙測(cè)點(diǎn)布置如圖3 所示，在對(duì)輻射板結(jié)露區(qū)域進(jìn)行研究時(shí)，由于輻射板表面溫度分布通常不均勻，因此在輻射板表面布置5 個(gè)測(cè)點(diǎn)，用來(lái)計(jì)算輻射板表面平均溫度，貼附層露點(diǎn)溫度通過(guò)在輻射板正下方0.05 m 處即貼附層空氣位置布置溫濕度傳感器計(jì)算得到。

圖3 測(cè)點(diǎn)布置Fig. 3 Layout of the measuring points

2.3 試驗(yàn)內(nèi)容

2.3.1 影響因子的確定

確定輻射板表面結(jié)露過(guò)程的影響因子，需從濕空氣中水分子的冷凝原理出發(fā)。路詩(shī)奎等［17］研究發(fā)現(xiàn)，輻射板面粗糙程度、氣體與板面的接觸角、輻射板表面溫度、空氣的溫濕度是影響輻射板表面結(jié)露現(xiàn)象的重要因素。Jin 等［18］研究發(fā)現(xiàn)隨著濕源擴(kuò)散速率的增加，冷凝現(xiàn)象提前發(fā)生。由于混凝土與石膏板材質(zhì)易吸收冷凝水開裂和脫落，金屬材質(zhì)種類繁多微觀機(jī)理復(fù)雜，氣體與板面的接觸角的研究適用于微觀的少量液滴研究。因此，結(jié)合試驗(yàn)臺(tái)實(shí)際情況，對(duì)以下影響因子進(jìn)行研究：濕源擴(kuò)散速率、輻射板表面溫度、室內(nèi)溫度、室內(nèi)相對(duì)濕度。

根據(jù)《輻射供冷供暖技術(shù)規(guī)范》《實(shí)用供熱空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)》對(duì)微型試驗(yàn)室影響因子進(jìn)行取值。濕源擴(kuò)散速率的定義為室內(nèi)相對(duì)濕度的增加速度，根據(jù)室內(nèi)人員散濕量，并結(jié)合相似原理進(jìn)行計(jì)算，確定濕源擴(kuò)散速率取值為0.2，0.3，0.5 g/min。輻射吊頂供冷表面平均溫度下限值為17 ℃，故取輻射板表面溫度為18～22 ℃。輻射供冷房間設(shè)計(jì)溫度為24～26 ℃，設(shè)計(jì)濕度為40%～60%，由于輻射板的結(jié)露現(xiàn)象通常發(fā)生在室內(nèi)溫度以及濕度相對(duì)較高的情況下，且輻射供冷給人的感覺比設(shè)計(jì)溫度低約2 ℃，故取室內(nèi)溫度為26～30 ℃，室內(nèi)相對(duì)濕度為60%～80%，各影響因子的取值見表1。

表1 影響因子取值范圍Tab.1 Value range of influencing factor

2.3.2 試驗(yàn)方案

由于輻射板表面的結(jié)露現(xiàn)象并非整個(gè)表面同時(shí)發(fā)生，為了防止結(jié)露，首先需通過(guò)結(jié)露程度確定輻射板表面最易結(jié)露的位置，后續(xù)試驗(yàn)均針對(duì)該區(qū)域進(jìn)行研究。最易結(jié)露區(qū)域試驗(yàn)工況見表2。

表2 最易結(jié)露區(qū)域試驗(yàn)工況Tab.2 Experimental conditions in the area most prone to condensation

在研究濕源擴(kuò)散速率的影響時(shí)，保持空氣溫度與輻射板表面溫度的恒定，通過(guò)調(diào)節(jié)電極式加濕器流量，并用電子分析天平進(jìn)行稱量，確定加濕器的開啟程度，且為避免水分子含量過(guò)高在空氣中均相凝結(jié)，按濕源擴(kuò)散速率的取值增加室內(nèi)相對(duì)濕度至75%后減小加濕器流量使室內(nèi)相對(duì)濕度保持恒定；在研究輻射板表面溫度的影響時(shí)，不同工況下，輻射板表面溫度為變量，而在試驗(yàn)過(guò)程中，需保持板溫恒定，為出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象，得到對(duì)過(guò)冷度、延遲時(shí)間的影響，采用調(diào)節(jié)室內(nèi)相對(duì)濕度的方式改變露點(diǎn)溫度，調(diào)節(jié)方式同濕源擴(kuò)散速率的影響試驗(yàn)；在研究室內(nèi)溫濕度的影響時(shí)，不同工況下，室內(nèi)溫濕度為變量，而在試驗(yàn)過(guò)程中，需保持室內(nèi)溫濕度的相對(duì)恒定，即露點(diǎn)溫度需保持恒定，研究采用降低輻射板表面溫度的方式。因調(diào)節(jié)方式不同對(duì)試驗(yàn)工況進(jìn)行分類，見表3，4。輻射空調(diào)結(jié)露過(guò)程試驗(yàn)工況與工況9 相同。

表3 濕源擴(kuò)散速率、輻射板表面溫度變化試驗(yàn)工況Tab.3 Experimental conditions of the diffusion rate of the moisture source and the temperature change of the radiant panel surface

表4 室內(nèi)溫濕度變化試驗(yàn)工況Tab.4 Experimental conditions of indoor temperature and humidity changes

在進(jìn)行影響因子對(duì)過(guò)冷度、延遲時(shí)間的影響試驗(yàn)時(shí)，每隔1 min 對(duì)輻射板表面拍照，并對(duì)表面狀態(tài)進(jìn)行觀察。記錄當(dāng)板表面溫度等于露點(diǎn)溫度時(shí)的時(shí)刻、根據(jù)輻射空調(diào)結(jié)露試驗(yàn)確定的結(jié)露時(shí)刻狀態(tài)記錄結(jié)露時(shí)刻，以及結(jié)露時(shí)刻露點(diǎn)溫度與板表面的溫度的值，通過(guò)計(jì)算得到過(guò)冷度與結(jié)露延遲時(shí)間。

2.3.3 試驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確性

在試驗(yàn)過(guò)程中，由于過(guò)冷度為露點(diǎn)溫度與輻射板表面溫度的差值，誤差來(lái)源主要是輻射板表面熱電偶、溫濕度傳感器等儀器設(shè)備誤差以及工作環(huán)境誤差，因此在試驗(yàn)開始之前對(duì)試驗(yàn)設(shè)備進(jìn)行了檢測(cè)，并做好校正。除此之外，盡量保證每次試驗(yàn)過(guò)程中外界環(huán)境的一致性與穩(wěn)定性。

在試驗(yàn)進(jìn)行的過(guò)程中，為了保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，采用多次測(cè)量求平均值的方法，每組試驗(yàn)均進(jìn)行3 次重復(fù)性試驗(yàn)，保證試驗(yàn)結(jié)果的非偶然性、可靠性，試驗(yàn)結(jié)果相對(duì)偏差均在4%以內(nèi)，能夠達(dá)到測(cè)試精度要求。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 輻射板表面結(jié)露區(qū)域及結(jié)露過(guò)程分析

3.1.1 輻射板表面結(jié)露區(qū)域分析

按工況1 進(jìn)行試驗(yàn)，時(shí)長(zhǎng)為1 h 時(shí)輻射板表面的結(jié)露情況如圖4 所示。由圖中可以看出，結(jié)露區(qū)域在模擬熱源正上方呈環(huán)狀分布，且距離加濕器更近區(qū)域結(jié)露面積更大。

圖4 輻射板表面結(jié)露區(qū)域Fig.4 Condensation area on the surface of the radiant panel

結(jié)露區(qū)域呈環(huán)狀分布的原因是模擬熱源存在加熱上方空氣，通過(guò)對(duì)流和輻射的方式使得模擬熱源正上方輻射板區(qū)域溫度相較于輻射板表面其他區(qū)域溫度更高，在該區(qū)域輻射板表面水蒸氣的凝結(jié)速率小于水滴氣化速率。由于輻射空調(diào)系統(tǒng)盤管并非滿布，在輻射板邊緣處，盤管分布較為稀疏，輻射板未能和盤管充分換熱，表面溫度較高，所以導(dǎo)致輻射板表面的凝結(jié)速率降低，未出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象?？拷訚衿鞯膮^(qū)域，由于空氣中濕度較大，增大了水蒸氣轉(zhuǎn)變?yōu)樗蔚乃俾?，因此距離加濕器更近區(qū)域結(jié)露面積更大。

最易結(jié)露區(qū)域如圖5 所示，在試驗(yàn)進(jìn)行1 h時(shí)出現(xiàn)了明顯的露珠，該區(qū)域位于靠近窗戶中心位置，分析其原因，這是由于室外光照的影響，使得該區(qū)域空氣溫度升高。

圖5 最易結(jié)露區(qū)域結(jié)露情況Fig.5 Condensation in the area most prone to condensation

3.1.2 結(jié)露過(guò)程分析

為全面了解結(jié)露過(guò)程，確定結(jié)露發(fā)生時(shí)刻的狀態(tài)點(diǎn)，以作為后續(xù)試驗(yàn)出現(xiàn)露點(diǎn)的狀態(tài)依據(jù)，按工況9 進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖6 所示。

圖6 輻射板表面結(jié)露過(guò)程Fig.6 Condensation process on the surface of the radiant panel

在試驗(yàn)進(jìn)行的前30 min，輻射板表面并未出現(xiàn)可見的顆粒狀露珠，而是在干燥的輻射板表面逐漸出現(xiàn)霧氣，遮擋住原來(lái)的反光鏡面。在試驗(yàn)進(jìn)行到50 min 時(shí)，板表面出現(xiàn)清晰可見的顆粒狀露珠，通過(guò)觀察發(fā)現(xiàn)，露珠分布較為均勻且密集，形狀大小較為相似，直徑約為1 mm，形狀為橢球狀。隨著試驗(yàn)的進(jìn)行，露珠體積繼續(xù)增大，在試驗(yàn)進(jìn)行到110 min 時(shí)，露珠之間開始合成，在試驗(yàn)進(jìn)行240 min 后，露珠開始從輻射板表面脫落。

由于輻射空調(diào)在實(shí)際運(yùn)用中缺少精密度高的測(cè)試結(jié)露程度的工具，因此通過(guò)分析照相機(jī)拍攝的照片，將板表面出現(xiàn)肉眼可見的顆粒狀露珠，即出現(xiàn)直徑約為1 mm 的顆粒狀露珠，作為出現(xiàn)露點(diǎn)的狀態(tài)依據(jù)。

3.2 濕源擴(kuò)散速率、輻射板表面溫度變化時(shí)過(guò)冷度、延遲時(shí)間的變化規(guī)律

為得到濕源擴(kuò)散速率、輻射板表面溫度變化時(shí)過(guò)冷度、延遲時(shí)間的變化規(guī)律，根據(jù)工況2-4、5-9 分別進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖7，8 所示。

圖7 濕源擴(kuò)散速率變化下的過(guò)冷度與延遲時(shí)間Fig.7 Subcooling degree and delay time during the change of the diffusion rate of the moisture source

圖8 輻射板表面溫度變化下的過(guò)冷度與延遲時(shí)間Fig.8 Subcooling degree and delay time during the change of surface temperature of the radiant panel

由圖7 可看出，濕源擴(kuò)散速率每上升0.1 g/min， 過(guò)冷度約上升0.07 ℃，延遲時(shí)間約下降2.3 min。這是由于濕源擴(kuò)散速率增加時(shí)，相同時(shí)間對(duì)應(yīng)的室內(nèi)露點(diǎn)溫度上升，過(guò)冷度逐漸上升。在板表面溫度保持不變的情況下，由于空氣中的水分子量增加，從而使水分子凝結(jié)速率加快，結(jié)露延長(zhǎng)時(shí)間縮短。

由圖8 可看出，輻射板表面溫度每增加1 ℃，過(guò)冷度約下降0.66 ℃，延遲時(shí)間約上升5 min。這是由于過(guò)冷度為露點(diǎn)溫度與板表面溫度的差值，室內(nèi)溫濕度一定時(shí)，隨著板表面溫度的上升，與露點(diǎn)溫度的差值減小，所以過(guò)冷度減小?？諝鉁囟扰c輻射板表面溫差減小，使得凝結(jié)水析出速率減小，濕空氣中水分子的相變速度減慢，導(dǎo)致延遲時(shí)間增長(zhǎng)。

綜上所述，隨著濕源擴(kuò)散速率的增加，過(guò)冷度逐漸上升，延遲時(shí)間逐漸縮短；隨著輻射板表面溫度的增加，過(guò)冷度逐漸下降，延遲時(shí)間逐漸延長(zhǎng)。過(guò)冷度與延遲時(shí)間呈負(fù)相關(guān)關(guān)系。

3.3 室內(nèi)溫濕度變化時(shí)過(guò)冷度、延遲時(shí)間的變化規(guī)律

為得到室內(nèi)溫濕度變化時(shí)過(guò)冷度、延遲時(shí)間的變化規(guī)律，根據(jù)工況10-14、15-19 分別進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖9，10 所示。

圖9 室內(nèi)溫度變化下的過(guò)冷度與延遲時(shí)間Fig.9 Subcooling degree and delay time during the indoor temperature changes

圖10 室內(nèi)相對(duì)濕度變化下的過(guò)冷度與延遲時(shí)間Fig.10 Subcooling and delay time during the change of indoor relative humidity

由圖9 可以看出，室內(nèi)溫度每上升1 ℃，過(guò)冷度下降約0.10 ℃，延遲時(shí)間下降約1 min。這是由于當(dāng)室內(nèi)溫度升高時(shí)，輻射板表面溫度與貼附層空氣露點(diǎn)溫度均升高，板表面溫度上升速率比露點(diǎn)溫度上升速率大，所以，過(guò)冷度逐漸減小。然而隨著空氣溫度的升高增加了空氣中水分子的動(dòng)能，使得水分子更易穿過(guò)汽液邊界在輻射板表面冷凝為液態(tài)水，因此，水分子凝結(jié)為水蒸氣的速率增大。

由圖10 可以看出，室內(nèi)相對(duì)濕度每增加5%，過(guò)冷度下降約0.15 ℃，延遲時(shí)間約下降1.5 min。這是由于濕空氣中水分子含量逐漸增加，導(dǎo)致水蒸氣的分壓力逐漸增大，更易從氣態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐簯B(tài)，增加了水蒸氣轉(zhuǎn)化為液滴的速率，因此結(jié)露延遲時(shí)間呈下降趨勢(shì)，同時(shí)，過(guò)冷度逐漸下降。

綜上所述，隨著室內(nèi)溫濕度的增加，過(guò)冷度與延遲時(shí)間均逐漸降低，與濕源擴(kuò)散速率、輻射板表面溫度的影響不同，過(guò)冷度與延遲時(shí)間不呈負(fù)相關(guān)關(guān)系。

4 結(jié)論

（1）輻射板表面結(jié)露區(qū)域的范圍受熱源、濕源及輻射板盤管分布情況的影響。熱源上方、輻射板邊緣區(qū)域均由于板面溫度較高不易結(jié)露，距離濕源較近的區(qū)域空氣中水分子含量上升增加了結(jié)露的風(fēng)險(xiǎn)。輻射板表面的結(jié)露是一個(gè)緩慢的過(guò)程，干燥的輻射板表面先逐漸出現(xiàn)霧氣，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間后，出現(xiàn)可見的顆粒狀露珠，顆粒狀露珠逐漸增大合成，最終從輻射板表面脫落。在室內(nèi)溫度28 ℃，板表面溫度22 ℃，濕源擴(kuò)散速率 0.5 g/min 時(shí)，約經(jīng)歷240 min，露珠開始從輻射板表面脫落。

（2）僅單純分析過(guò)冷度與延遲時(shí)間的關(guān)系時(shí)，過(guò)冷度與延遲時(shí)間呈負(fù)相關(guān)關(guān)系，更高的過(guò)冷度能夠增加水蒸氣的相變速率使延遲時(shí)間縮短。當(dāng)因室內(nèi)溫濕度增加時(shí)，改變了分子動(dòng)能，增加了水分子含量，過(guò)冷度并不能直接決定延遲時(shí)間的長(zhǎng)短。

（3）隨濕源擴(kuò)散速率的增加，過(guò)冷度逐漸上升，延遲時(shí)間逐漸縮短；隨輻射板表面溫度的上升，過(guò)冷度逐漸下降，延遲時(shí)間逐漸增長(zhǎng)。濕源擴(kuò)散速率每上升0.1 g/min，過(guò)冷度約上升0.07 ℃，延遲時(shí)間約下降2.3 min；輻射板表面溫度每增加1 ℃，過(guò)冷度約下降0.66 ℃，延遲時(shí)間約上升 5 min。

（4）隨室內(nèi)溫度、相對(duì)濕度的上升，過(guò)冷度、延遲時(shí)間均逐漸降低。室內(nèi)溫度每上升1 ℃，過(guò)冷度下降約0.10 ℃，延遲時(shí)間下降約1 min；室內(nèi)相對(duì)濕度每增加5%，過(guò)冷度下降約0.15 ℃，延遲時(shí)間約下降1.5 min。