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    楊村煤礦單軌吊運(yùn)輸厚灰?guī)r巷道頂板穩(wěn)定性研究

    2021-02-26 05:26:18王慶路幸奠軍
    煤炭與化工 2021年1期
    關(guān)鍵詞:采區(qū)灰?guī)r撓度

    王慶路,王 偉,幸奠軍,張 強(qiáng)

    (兗州煤業(yè)股份有限公司 楊村煤礦,山東 濟(jì)寧 272118)

    隨著煤炭開采技術(shù)的發(fā)展,生產(chǎn)效率不斷提高,綜采設(shè)備以及液壓支架單件的重量越來越大。單軌吊作為一種新型的輔助運(yùn)輸設(shè)備,對(duì)底板條件的適應(yīng)性強(qiáng),比傳統(tǒng)輔助運(yùn)輸方式效率高,安全性也高,然而在單軌吊載荷作用下,巷道頂板承受高集中應(yīng)力的作用,頂板的失穩(wěn)方式及支護(hù)機(jī)理均發(fā)生改變,對(duì)巷道的穩(wěn)定存在威脅。近年來,我國學(xué)者對(duì)單軌吊的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及作用機(jī)理進(jìn)行了大量研究,取得了諸多成果。肖亞寧[1]通過試驗(yàn)和理論分析,對(duì)錨桿支護(hù)巷道單軌吊懸吊技術(shù)進(jìn)行了研究,并通過井下工業(yè)性試驗(yàn)驗(yàn)證了采用錨桿或錨索懸吊單軌吊的可行性。侯志軍[2]針對(duì)具體的頂板情況,探討了懸吊結(jié)構(gòu)中錨索、錨桿受力狀況,分析了錨索、錨桿聯(lián)合懸吊技術(shù)的可行性。王開松[3]指出單軌吊軌道在起吊運(yùn)輸重載荷時(shí),承受的應(yīng)力狀況與受載點(diǎn)、軌道長度、軌道懸掛點(diǎn)密切相關(guān)。謝生榮[4]針對(duì)單軌吊作用下區(qū)段平巷頂板控制難題,將巷道頂板視為深梁進(jìn)行穩(wěn)定性分析,建立了單軌吊作用下巷道頂板錨固復(fù)合深梁承載結(jié)構(gòu)的力學(xué)模型。以往對(duì)于單軌吊穩(wěn)定性的研究鮮有針對(duì)無支護(hù)情況下的厚頂板的巷道,為了明確設(shè)備運(yùn)輸過程中,單軌吊作用下巷道頂板穩(wěn)定性問題,本文以楊村煤礦六采區(qū)6602 工作面16上煤層巷道為例,對(duì)無支護(hù)情況下的厚灰?guī)r頂板穩(wěn)定性進(jìn)行研究。

    1 概 況

    六采區(qū)位于楊村井田的南部,北鄰四采區(qū),東到礦井邊界與鮑店礦相鄰,南至礦井邊界與田莊礦、橫河礦相鄰,西至八采區(qū)。采區(qū)為三角形,采區(qū)南北走向長約1.47 km,東西傾向長約1.50 km,面積約1.96 km2。采區(qū)內(nèi)地面標(biāo)高為+38.9—+43.92 m,平均+41.91 m。

    16上煤層煤層厚度0.69~1.72 m,平均厚度1.20 m。頂板為十下灰,厚度3.72~6.04 m,平均厚度4.88 m,全區(qū)穩(wěn)定分布。其抗壓強(qiáng)度為156.9~235.347 MPa。淺部或構(gòu)造附近裂隙發(fā)育,富水性較好。底板為鋁質(zhì)泥巖或泥巖,厚度0.51~3.71 m,平均為1.66 m。有時(shí)相變?yōu)槟鄮r、砂質(zhì)泥巖、粉砂巖或細(xì)砂巖。

    2 單軌吊受力分析

    單一巖層的巷道頂板在開挖巷道后無支護(hù)時(shí)會(huì)出現(xiàn)2 種情況,一是巷道圍巖變形到一定程度后即停止變形,并能長期穩(wěn)定;二是巷道圍巖變形過程中伴隨著片幫和冒頂,當(dāng)冒落到一定程度時(shí)達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定[5]。6602 工作面16上煤層巷道頂板在單軌吊的作用下,承受較高的集中應(yīng)力,容易造成頂板的破壞。單軌吊錨桿錨固于頂板巖層中,需要足夠的承載能力對(duì)單軌吊形成有效的懸吊。單軌吊穩(wěn)定性的主要影響因素為頂板巖層的完整性及穩(wěn)定性,尤其是對(duì)于無支護(hù)條件下的單軌吊。

    2.1 吊掛點(diǎn)受力分析

    根據(jù)軌道參數(shù),每根軌道長2.4 m,設(shè)計(jì)楊村煤礦最大單件重量為10 000 kg,起吊梁自重1 490 kg,用起吊梁運(yùn)輸時(shí),10 000 kg+1 490 kg=11 490 kg,即114.9 kN,4 個(gè)承載小車,每個(gè)小車的受力為28.73 kN。軌道吊掛點(diǎn)的受力分析如圖1 所示。吊掛點(diǎn)2 承受最大的力為T1+T2+T3。

    圖1 吊掛點(diǎn)受力分析Fig.1 Stress analysis of hanging point

    吊點(diǎn)長度L=2.4 m;小車吊點(diǎn)距離A=1.81 m

    其中,0≤X≤1.81。

    則2 點(diǎn)的吊掛力:

    當(dāng)X=1.81 時(shí),吊掛力最大為T=42.85 kN。

    2.2 單軌吊作用下巷道頂板變形破壞機(jī)理

    為便于分析,從單軌吊巷道開挖表面頂板中分離單軌吊錨固點(diǎn)巖層,并假設(shè)單軌吊錨固點(diǎn)巖層為均質(zhì)體,如圖2 所示。

    圖2 單軌吊載荷作用下巷道頂板力學(xué)模型Fig.2 Mechanical model of roadway roof under monorail crane load

    無單軌吊作用時(shí),頂板受上覆巖層施加的均布載荷作用(圖3),結(jié)合材料力學(xué)中均布載荷作用下梁的最大撓度(頂板下沉量),可得:

    式中:E 為巖層的彈性模量;I 為梁的慣性矩;q為載荷集度;l 為巷道有效跨度。

    圖3 均布荷載下的簡支梁受力示意Fig.3 Stress of simply supported beam under uniform load

    L 可表示為:

    式中:b 為巷道高度;φ為煤體的內(nèi)摩擦角。

    取巖梁為單位寬度,其慣性矩為:

    單軌吊作用下,梁的最大撓度隨單軌吊作用位置的變化而變化,如圖4 所示。

    結(jié)合材料力學(xué)中集中力下梁的最大撓度,可得單軌吊位于巷道中心時(shí)w2為:

    單軌吊作用下頂板最大撓度為:

    圖4 集中荷載下的簡支梁受力示意圖Fig.4 Stress of simply supported beam under concentrated load

    由吊掛點(diǎn)受力分析可知,吊掛力最大為T=42.85 kN,計(jì)算時(shí)取3 倍的安全系數(shù),則吊掛點(diǎn)的最大承受力為42.85×3=128.56 kN。16上煤頂板十下灰?guī)r厚度分別為0.8、1.4、3.2、6 m 的撓度如圖5 所示。

    圖5 不同灰?guī)r厚度下頂板撓度Fig.5 Roof deflection under different limestone thickness

    由圖5 可知,隨著灰?guī)r厚度的增大,頂板下沉量明顯減小。16上煤頂板灰?guī)r厚度為0.8 ~6 m 時(shí),上覆巖層重力載荷造成的撓度值(即上覆頂板下沉量) w1=0.003 ~0.543 mm,由單軌吊載荷造成的撓度值 w2=0.412 ~ 173.879 mm。

    3 單軌吊對(duì)巷道頂板穩(wěn)定性影響的數(shù)值模擬

    單軌吊載荷作用下,巷道頂板的破壞與圍巖的應(yīng)力變化及位移密切相關(guān)。建立六采區(qū)工作面軌順頂板數(shù)值模型,對(duì)單軌吊不同載荷大小及不同位置下無支護(hù)巷道的圍巖應(yīng)力場、位移場及塑性區(qū)分布特征進(jìn)行分析。

    根據(jù)六采區(qū)地層綜合柱狀圖,建立該采區(qū)內(nèi)工作面巷道及圍巖的數(shù)值模型。模型尺寸長×寬×高=25 m×20 m×15.5 m,節(jié)點(diǎn)數(shù)目為100 491,網(wǎng)格數(shù)目為94 080,共包含12 個(gè)分層、9 種巖性。巷道采用挖底的方式掘進(jìn),設(shè)計(jì)斷面尺寸為3.8 m×3.1 m。此次計(jì)算采用彈塑性模型,計(jì)算中采用莫爾- 庫侖(Mohr-Coulomb) 屈服準(zhǔn)則判斷巖體的破壞情況。模型的底部及四周采取滾支邊界,即固定法向位移;頂部施加上覆巖層重力載荷為γH=9.58 MPa,單軌吊軌道單點(diǎn)(每個(gè)吊掛點(diǎn)2 根錨桿) 吊掛力為F=130 kN,相鄰吊掛點(diǎn)之間距離為2.4 m,設(shè)置15 個(gè)吊掛點(diǎn)。

    3.1 灰?guī)r不同厚度對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響

    單軌吊極限載重條件下,最大單件重量10 000 kg,對(duì)應(yīng)的吊掛點(diǎn)最大受力為130 kN。將頂板十下灰?guī)r的厚度作為變量,厚度設(shè)置為0.8、1.4、3.2、6 m,研究頂板十下灰?guī)r不同厚度條件16上煤層內(nèi)工作面巷道的穩(wěn)定性。

    3.1.1 不同頂板厚度對(duì)圍巖垂直應(yīng)力的影響

    圖6 表明巷道頂?shù)装宄霈F(xiàn)垂直應(yīng)力卸壓區(qū),應(yīng)力值隨著向巖體內(nèi)部推移呈逐漸增大趨勢;兩幫垂直應(yīng)力值隨著向巖體內(nèi)部推移呈先增大后減小的趨勢,垂直應(yīng)力等值線由密變疏,在巷道幫部及底角1 m 內(nèi)的范圍形成應(yīng)力集中區(qū)。頂板十下灰?guī)r厚度的變化從0.8 ~6 m,巷道應(yīng)力峰值的變化趨勢如圖7 所示。巷道開挖前原巖應(yīng)力為10.3 MPa。頂板灰?guī)r不同厚度下,巷道兩幫垂直應(yīng)力峰值均接近22.8 MPa,峰值集中系數(shù)為2.21。由于頂板十下灰?guī)r的強(qiáng)度和剛度較大,當(dāng)厚度為0.8 m 時(shí)已形成較穩(wěn)定的圍巖應(yīng)力場。

    3.1.2 頂板厚度對(duì)圍巖塑性區(qū)的影響

    頂板十下灰?guī)r厚度不同時(shí)圍巖塑性區(qū)分布狀態(tài)如圖8 所示,其中 shear-n 為臨界剪切破壞,shear-p 為已發(fā)生剪切破壞,tension-n 為臨界拉伸破壞,tension-p 為已發(fā)生剪切破壞??梢娤锏缼筒?.25 m 范圍出現(xiàn)拉伸破壞。頂板0.25~0.5 m 剪切和拉伸破壞形式均有發(fā)生,隨著頂板灰?guī)r厚度的增加,頂板塑性區(qū)的范圍明顯減小。

    圖6 不同頂板灰?guī)r厚度下圍巖垂直應(yīng)力云圖Fig.6 Vertical stress nephogram of surrounding rock under different roof limestone thickness

    圖7 垂直應(yīng)力峰值隨頂板灰?guī)r厚度的變化Fig.7 Variation of vertical stress peak value with the thickness of roof limestone

    3.2 單軌吊不同載重對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響

    16上煤直接頂為厚度為3.72~6.04 m,平均厚度4.88 m 的石灰?guī)r。將單軌吊載重作為研究變量時(shí),灰?guī)r厚度取3.2 m。單軌吊安裝在巷道頂板中心,分別對(duì)不同載重下巷道圍巖的塑性區(qū)進(jìn)行分析。分別模擬10、20、30、40 t 載重時(shí)對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響,安裝懸吊錨桿時(shí)考慮3 倍安全系數(shù)。

    圖8 不同頂板灰?guī)r厚度下圍巖塑性區(qū)Fig.8 Plastic zone of surrounding rock under different roof limestone thickness

    不同載重下巷道圍巖的塑性區(qū)如圖9 所示。可見單軌吊載重的變化,對(duì)六采區(qū)內(nèi)工作面巷道圍巖塑性區(qū)范圍的影響不大。由此可知,巷道圍巖的穩(wěn)定性基本不受單軌吊載重變化的影響。

    圖9 單軌吊不同載重下圍巖塑性區(qū)Fig.9 Plastic zone of surrounding rock under different loads of monorail crane

    4 工程實(shí)踐

    為了解單軌道影響下的頂板變形情況,對(duì)單軌吊安裝后的巷道進(jìn)行礦壓監(jiān)測(圖10),礦壓觀測主要監(jiān)測巷道圍巖表面位移。

    監(jiān)測結(jié)果表明,單軌吊安裝后6602 工作面軌道順槽頂板最大位移量及兩幫最大位移為28 mm、17 mm,巷道圍巖表面位移量小。表明楊村煤礦16上煤巷道頂板在單軌吊作用下,巷道圍巖穩(wěn)定。

    5 結(jié) 論

    (1) 通過對(duì)單軌吊的受力分析,確定了懸掛點(diǎn)的最大受力以及單軌吊作用下頂板的撓度范圍。

    (2) 通過數(shù)值模擬分析了不同灰?guī)r頂板厚度和不同載重對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響,結(jié)果表明,當(dāng)灰?guī)r厚度超過0.8 m 時(shí),巷道圍巖能保持穩(wěn)定。單軌吊載重對(duì)巷道圍巖穩(wěn)定基本沒有影響。

    (3) 巷道表面位移監(jiān)測結(jié)果表明,楊村煤礦16 上煤巷道頂板在單軌吊作用下,巷道圍巖穩(wěn)定。

    圖10 位移隨時(shí)間變化Fig.10 Displacement versus time graph

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