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    基于內(nèi)外應力場理論的主應力偏轉(zhuǎn)對斷層穩(wěn)定性的影響分析

    2021-02-05 09:37:04董雙勇李文洲
    煤礦安全 2021年1期
    關(guān)鍵詞:煤壁應力場主應力

    董雙勇,李文洲

    (1.煤炭科學研究總院,北京100013;2.中煤科工開采研究院有限公司,北京100013;3.天地科技股份有限公司 開采設計事業(yè)部,北京100013)

    在構(gòu)造應力作用下地下巖層發(fā)生破斷,并沿裂斷面產(chǎn)生明顯位移形成斷層,其在煤礦地下分布廣泛,嚴重影響著采掘布置和礦井安全生產(chǎn)[1-3]。研究顯示:在靠近斷層區(qū)域進行采掘作業(yè),主應力在斷層附近發(fā)生偏轉(zhuǎn)現(xiàn)象,從而導致斷層活化失穩(wěn)[4-5]。因此,研究開采擾動下主應力偏轉(zhuǎn)對斷層穩(wěn)定的影響對于保證礦井的采掘工作及正常生產(chǎn)和安全都具有重要意義。

    目前,相關(guān)學者對于斷層附近的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律及應力分布已做了大量研究工作。就研究方法而言,宋振騏等[6]基于“實用礦山壓力控制”理論,制定了預測跨斷層開采的相關(guān)控制準則;Hofmann 等[7]采用Mohr-Coulomb 破壞準則,對斷層產(chǎn)生滑移時滑移帶黏聚力的變化情況進行了深入研究;林遠東等[8]基于梯度塑性理論,推導出了斷層帶沿傾向相對錯動滑移的理論表達式;竇仲四等[9]采用數(shù)值模擬方法,研究了斷層對采動應力演化的影響作用;王宏偉等[10]采用數(shù)值模擬的方法,研究了工作面開采過程中斷層應力場和能量場的分布特征;于廣明等[11]對于采動斷層活化分形的界面效應,利用數(shù)值計算的手段進行了模擬分析;郭延華等[12]采用數(shù)值模擬的方法,探究了斷層附近區(qū)域最大主應力演變對斷層穩(wěn)定性的影響;Potvin 等[13]基于現(xiàn)場微震監(jiān)測數(shù)據(jù)對斷層滑移過程進行了反演。就研究角度而言,康紅普[14]從控制圍巖變形破壞角度提出將巷道布置在應力降低區(qū)或有利受力位置;張丁丁等[15]對回采過程中斷層面上的應力狀態(tài)進行了監(jiān)測,得出了采動作用下斷層活化規(guī)律;Zoback 等[16]對斷層面剪應力研究,發(fā)現(xiàn)其超過某一極限將發(fā)生失穩(wěn)滑動,提出了摩擦極限時的臨界方程;羅浩等[17]研究了工作面靠近斷層過程中斷層帶區(qū)域范圍內(nèi)圍巖應力場的演化規(guī)律;李志華等[18]分析工作面位置與斷層受采動影響之間的關(guān)系,發(fā)現(xiàn)隨工作面不斷向斷層靠攏,斷層面活化失穩(wěn)危險先增加后減小。研究發(fā)現(xiàn),隨著工作面不斷向斷層推進,主應力發(fā)生了方向相反的2 次偏轉(zhuǎn)[4,19],但使其發(fā)生不同方向偏轉(zhuǎn)的原因還有待進一步研究。

    基于內(nèi)外應力場理論進一步闡釋采動誘發(fā)主應力偏轉(zhuǎn)的原因,分析主應力偏轉(zhuǎn)對斷層穩(wěn)定性的影響,采用FLAC3D數(shù)值模擬方法研究構(gòu)造附近工作面回采過程中斷層面應力演化規(guī)律,驗證采動影響下內(nèi)外應力場引發(fā)應力主軸偏轉(zhuǎn),并對比分析該過程中斷層損傷變量及其增速,探究采動對主應力偏轉(zhuǎn)及斷層穩(wěn)定性的影響。

    1 采場應力分布

    1.1 內(nèi)外應力場理論

    采場上覆巖層中只有有限、可知范圍的運動巖層對采場壓力分布及顯現(xiàn)具有顯著影響作用。開采深度和覆巖條件已確定,只要開采高度、工作面長度及其它開采條件相匹配,當回采至相應位置時,煤壁就會產(chǎn)生壓縮破壞,在煤壁前方形成2 個應力場,此時,由采掘作業(yè)形成的“裂斷拱”將其承載受力分為由拱內(nèi)巖層運動決定“內(nèi)應力場”與由拱內(nèi)、外運動的巖層決定的“外應力場”2 部分。采場支承壓力分布情況如圖1。

    圖1 采場支承壓力分布情況Fig.1 Distribution of supporting pressure in stope

    內(nèi)、外應場[20]分別由圖1 中S1和S2所表示,基本頂?shù)馁|(zhì)量及運動規(guī)律決定了內(nèi)應力場支承壓力的分布及演化特征,外應力場范圍的支承壓力來源于整個上覆巖層,其大小和變化特征由煤(巖)體自身強度、上覆巖層總質(zhì)量產(chǎn)生的作用力以及邊界約束條件等綜合因素所決定。

    隨工作面不斷推進,煤壁前方支承壓力分布及演化規(guī)律如圖2。當工作面推進至L1時,煤壁尚未壓縮破壞,在煤壁邊緣附近壓力峰值區(qū)域處于彈性壓縮狀態(tài);當工作面推進至L2時,煤壁產(chǎn)生塑性破壞,此時壓力峰值區(qū)域開始向煤壁前方轉(zhuǎn)移;隨著工作面推進至L3時,開始進入與“裂斷拱”內(nèi)巖層運動相關(guān)的“內(nèi)應力場”階段,這時支承壓力分布包含內(nèi)、外應力場2 部分,其中在外應力場范圍內(nèi)再次形成新的塑性區(qū)與彈性區(qū),工作面不斷推進至L0時,其相應的應力分布及其應力值也達到最大值。

    圖2 回采過程中支承壓力分布及演化規(guī)律Fig.2 Distribution and evolution of supporting pressure during mining

    1.2 基于內(nèi)外應力場理論的主應力偏轉(zhuǎn)分析

    礦井采掘作業(yè)引起斷層構(gòu)造附近區(qū)域主應力方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)[4],以下盤工作面為例,當工作面距離斷層較遠時,斷層附近區(qū)域范圍主應力幾乎無變化。隨著下盤工作面向斷層方向不斷推進,基本頂巖梁回轉(zhuǎn)、端部裂斷直至中部觸矸,此時在煤壁前方出現(xiàn)內(nèi)、外應力場,內(nèi)外應力場范圍分布如圖3。

    圖3 內(nèi)外應力場范圍分布Fig.3 Distribution of internal and external stress fields

    內(nèi)外應力場以裂斷拱為界限,隨著工作面不斷向斷層方向推進,內(nèi)外應力場的應力峰值區(qū)域向相反的方向發(fā)展,致使主應力在內(nèi)、外應力場范圍內(nèi)發(fā)生方向相反的偏轉(zhuǎn),工作面不斷靠近斷層面,主應力逐步向斷層面平行方向偏移(圖4),此時斷層上微結(jié)構(gòu)單元受到剪應力也不斷增大,而有效正應力相對減小,節(jié)點之間摩擦力逐漸降低,斷層微結(jié)構(gòu)單元穩(wěn)定性逐步變差,從而使斷層失穩(wěn)可能性增大。因此,必須計算內(nèi)、外應力場的影響范圍,從而更好地解釋工作面向斷層推進過程中主應力偏轉(zhuǎn)情況。

    圖4 內(nèi)外應力場引起斷層區(qū)域應力偏轉(zhuǎn)Fig.4 Stress rotation in the fault zone caused by internal and external stress fields

    由圖4 可知,內(nèi)應力場中與煤壁邊緣距離x 處的支承壓力σy為:

    式中:Gx為距煤壁x 處煤體剛度,Pa;yx為距煤壁x 處煤體壓縮量,m。

    將圖4 中內(nèi)外應力場范圍各巖層關(guān)系簡化計算,基本頂破斷結(jié)構(gòu)力學模型如圖5。

    圖5 基本頂破斷結(jié)構(gòu)力學模型Fig.5 Fracture mechanics model of the main roof

    由幾何線性關(guān)系可得:

    2.1 基礎內(nèi)分泌水平與一般資料對比 兩組的體質(zhì)量指數(shù)、不孕時間等比較差異無統(tǒng)計學意義(P>0.05),兩組血清FSH與E2水平比較差異也無統(tǒng)計學意義(P>0.05),見表1。

    由現(xiàn)場監(jiān)測得破斷角ψ 為7 °~9 °,將式(1)、式(2)聯(lián)立可得內(nèi)應力場范圍煤層頂板上支承壓力的垂直分量為:

    在內(nèi)應力場范圍,將其支承壓力與初次來壓時基本頂巖層質(zhì)量近似相等[21],即:

    式中:L 為工作面長度,m;M 為傳遞巖梁厚度,m;C0為工作面基本頂初次來壓步距,m;ρ 為傳遞巖梁的平均密度,t/m3;g 為重力加速度。

    煤層與直接頂在垮落直至觸矸整個過程中同步變形,因此由幾何關(guān)系可得:

    式中:△h 為直接頂穩(wěn)定后的最大下沉量,m;L′為直接頂鉸接巖梁的跨度,m;h 為該煤層采高,m;mz為破碎直接頂?shù)目迓涓叨龋琺;Kp為基本頂巖石的碎脹系數(shù)。

    由包體理論[22]可知,處在塑性狀態(tài)的煤體剛度G0表達式為:

    式中:E 為煤體的彈性模量,Pa;v 為泊松比;ξ為影響系數(shù)。

    聯(lián)立以上公式可得內(nèi)應力場范圍x0大小為:

    取L=170 m,C0=54~60 m,M=14.5 m,ρ=2.7 t/m3,v=0.27,ξ=0.8,L′=18~21 m,E=2.5 GPa,h=4.5 m,mz=4.2 m,Kp=1.7。根據(jù)這些數(shù)據(jù)將計算出內(nèi)應力場范圍為18.1~20.6 m。由于工作面超前支承壓力明顯影響范圍S3約為70 m,故外應力場范圍約為49.4~51.9 m。

    隨著工作面向斷層不斷推近,采動對其影響并不僅是簡單的應力集中,更重要的是內(nèi)外應力場分布引發(fā)斷層帶附近區(qū)域主應力偏轉(zhuǎn)。故不可忽視采動使工作面支承壓力重新分布,進而誘發(fā)主應力偏轉(zhuǎn)對斷層穩(wěn)定性影響。

    2 應力主軸偏轉(zhuǎn)對斷層穩(wěn)定性影響

    2.1 建立數(shù)值模型

    以山西正利煤礦14-1103 工作面過斷層為工程背景,利用FLAC3D數(shù)值計算軟件建立模型,來模擬該工作面自斷層下盤向斷層靠攏過程中斷層附近區(qū)域應力場分布規(guī)律,在斷層面和頂板相交位置布置測點,實時觀測工作面推進過程中頂板應力的變化情況,數(shù)值計算模型如圖6。

    該模型長度為800 m、寬度為600 m、高度為108 m,含有的單元個數(shù)為369 750 個、節(jié)點個數(shù)為390 078 個。工作面寬度為100 m,其兩側(cè)均留250 m 邊界,x、y 方向分別表示該工作面的推進方向與布置方向。通過在模型頂部施加13 MPa 均布載荷來模擬上覆巖層重力,底部限制z 方向垂直位移,水平方向施加大小為垂直方向的1.2 倍的梯形分布載荷。模型中斷層用interface 接觸面來模擬,采用摩爾庫倫準則計算分析,數(shù)值模型中各巖層參數(shù)見表1。

    表1 數(shù)值模型中各巖層參數(shù)Table 1 Properties of various strata in the model

    2.2 采動誘發(fā)應力主軸偏轉(zhuǎn)

    隨著礦體從地下采出,被采出礦體上部覆巖的質(zhì)量將發(fā)生轉(zhuǎn)移,形成新的穩(wěn)定承載結(jié)構(gòu),導致煤壁前方頂板處應力方向產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)。礦體在斷層構(gòu)造附近不同的開采方向?qū)τ跀鄬臃€(wěn)定性的影響差異,文獻[19]從應力偏轉(zhuǎn)角度進行了很好地闡釋。

    采用FLAC3D數(shù)值計算軟件,對下盤工作面向斷層推進過程進行模擬,監(jiān)測煤層頂板應力隨著工作面向斷層不斷靠攏的變化情況。根據(jù)主應力偏轉(zhuǎn)公式(式(9))定量計算并分析主應力在斷層面上的方向及其偏轉(zhuǎn)情況。

    式中:θ 為斷層傾角;σx為單元體水平應力,包括巖塊間水平推力與上下巖層間的摩擦力等;σy為單元體垂直應力,包括自重及覆巖載荷等;τxy為單元體剪應力。

    主應力向下盤偏轉(zhuǎn)為負,反之主應力向上盤偏轉(zhuǎn)為正,工作面推進過程中應力主軸方向偏轉(zhuǎn)情況如圖7。圖中徑向表示工作面到斷層面的距離,m;環(huán)向表示頂板主應力的偏轉(zhuǎn)角度,(°)。

    從圖7 中可以看出,隨著工作面自下盤向斷層方向不斷推進,主應力方向在工作面距離斷層面70 m 時開始發(fā)生偏轉(zhuǎn),隨后工作面繼續(xù)向斷層方向推進,主應力偏轉(zhuǎn)角在工作面距離斷層20 m 時向負方向增至最大值,為-8.4°;當工作面繼續(xù)向斷層逐步靠近,主應力則產(chǎn)生反向偏轉(zhuǎn),當工作面無限靠近斷層(距斷層0 m)時,主應力產(chǎn)生的偏轉(zhuǎn)角度為43.4°。

    模擬結(jié)果與內(nèi)外應力場范圍基本吻合,驗證了采動誘發(fā)主應力在內(nèi)、外應力場范圍發(fā)生方向相反的大小2 次偏轉(zhuǎn)。

    2.3 推進過程中斷層穩(wěn)定性分析

    采用FLAC3D進行數(shù)值計算,模型接觸面采用Mohr-Coulomb 破壞準則,模擬中對斷層接觸面上節(jié)點應力狀態(tài)進行實時監(jiān)測;以庫倫應力增量△CFS作為斷層微結(jié)構(gòu)單元損傷破壞依據(jù),遍歷interface面上全部節(jié)點的受力情況,來判斷單個節(jié)點的穩(wěn)定性;基于損傷力學理論構(gòu)建損傷變量D,利用損傷變量D 計算斷層損傷滑移變量,定量分析斷層滑移情況,進而評判斷層損傷滑移危險性。

    斷層損傷滑移變量是采動影響逐漸積累的結(jié)果,必定產(chǎn)生增長趨勢,為反映距斷層距離在開采中對斷層穩(wěn)定性的影響,采用文獻[19]提供方法計算得到的損傷變量及其增速曲線如圖8。

    圖8 損傷變量和損傷變量增速分析Fig.8 Analysis of fault damage variation and increasing rate of damage variation

    由圖8 中損傷變量及其增速曲線可知,工作面向斷層推進過程中,斷層損傷變量的啟滑點在距斷層120 m 處,此前主應力尚未發(fā)生偏轉(zhuǎn),斷層處于初始損傷狀態(tài),損傷變量增速幾乎為0;隨工作面繼續(xù)推進,損傷變量增速雖緩慢增加,但仍處于較低水平(低于0.05 m-1),直到距斷層70 m 之前,采掘作業(yè)對斷層影響較小,斷層主應力方向幾乎未發(fā)生偏轉(zhuǎn)。隨工作面繼續(xù)推進,斷層處于外應力場作用范圍,損傷變量增速在0.04 m-1附近波動,損傷變量近似呈線性增長,此時斷層可能處于黏滑狀態(tài);當工作面與斷層距離小于30 m 后,開始進入內(nèi)應力場范圍,損傷變量增速急劇增加,距斷層10 m 時,損傷變量增速達到峰值0.11 m-1,損傷變量加速增長,曲線呈上凹狀,直至無限接近斷層(距斷層0 m)時,損傷變量增至0.44。

    3 現(xiàn)場實測分析

    正利煤礦14-1103 工作面推進過程中,實時監(jiān)測工作面前方運輸巷道頂部錨桿(索)支護載荷變化情況,據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)繪制出的工作面前方巷道錨桿(索)載荷的變化曲線如圖9。

    圖9 工作面前方巷道支護載荷Fig.9 Support load of roadway in front of work

    由圖9 可知,隨著14-1103 工作面自下盤向斷層不斷推進,錨桿(索)載荷均呈現(xiàn)上升趨勢,其載荷曲線呈上凹狀,故載荷增速亦不斷增長。14-1103 工作面自下盤開切眼開始推進,在其距斷層10 m(距開切眼340 m)時,錨索支護載荷達到峰值218.8 kN,過斷層(距開切眼350 m)時錨桿載荷達到最大值127.5 kN,且此時錨索載荷明顯高于錨桿,過斷層后繼續(xù)推進,錨桿(索)支護載荷均迅速下降。工作面前方區(qū)域內(nèi)應力傳遞路徑被斷層隔斷,產(chǎn)生應力集中現(xiàn)象,斷層構(gòu)造應力與集中應力相互耦合在此區(qū)域形成疊加應力場,支護結(jié)構(gòu)載荷顯著升高,增加了巷道的圍巖破壞程度與維護難度。

    礦井采掘作業(yè)引起斷層附近區(qū)域應力主軸發(fā)生偏轉(zhuǎn),隨著工作面自下盤不斷向斷層靠攏,主應力逐步偏轉(zhuǎn),在斷層面平行方向的應力分量不斷增大,從而加劇了斷層微結(jié)構(gòu)單元之間的剪切作用,致使斷層面上有效摩擦相對減小,斷層穩(wěn)定性降低,活化滑移可能性增加。

    4 結(jié) 論

    1)工作面向斷層不斷靠攏過程中,主應力在內(nèi)外應力場范圍發(fā)生2 次方向相反的偏轉(zhuǎn),主應力先在外應力場范圍內(nèi)發(fā)生較小偏轉(zhuǎn),之后在內(nèi)應力場范圍內(nèi)發(fā)生較大偏轉(zhuǎn)。

    2)工作面向斷層靠攏時,應力主軸發(fā)生偏轉(zhuǎn),使其產(chǎn)生的剪應力與斷層面平行,增加了斷層活化失穩(wěn)的危險。故工作面臨近斷層時要加強監(jiān)測手段與防災措施。

    3)斷層主應力方向在工作面距斷層70 m 之前,幾乎未發(fā)生偏轉(zhuǎn)。隨工作面繼續(xù)推進,斷層進入外應力場范圍,損傷變量增速穩(wěn)定在0.04 m-1左右,損傷變量近似線性增長,主應力方向發(fā)生較小偏轉(zhuǎn),從距斷層30 m 開始,將進入內(nèi)應力場范圍,損傷變量增速顯著增加,損傷變量加速增長,距斷層10 m 處損傷變量增速達到峰值點。工作面向斷層靠攏過程中,內(nèi)外應力場分布、主應力偏轉(zhuǎn)及斷層滑移高度同步,其對應關(guān)系表明主應力偏轉(zhuǎn)與斷層穩(wěn)定性顯著相關(guān)。

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