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    煤體強(qiáng)度對煤壁穩(wěn)定性的影響研究

    2020-08-27 07:27:00李海濤
    煤炭工程 2020年8期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)聚力粘聚力煤壁

    李海濤

    (煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院,北京 100013)

    近年來,大采高開采技術(shù)在厚煤層開采中得到廣泛應(yīng)用,但是隨著一次采出厚度及工作面長度的增加,煤壁受到上覆巖層的壓力及作用時(shí)間也會相應(yīng)增加,造成工作面煤壁穩(wěn)定性降低,引發(fā)片幫、冒頂?shù)仁鹿剩瑯O大地制約礦井正常生產(chǎn)、威脅人身安全[1]。因此,眾多學(xué)者對影響工作面煤壁穩(wěn)定性的因素開展了大量的研究。

    楊培舉等[2]利用數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)及滑移線理論分析了煤層采動裂隙的發(fā)展演化規(guī)律及煤壁失穩(wěn)過程;袁永等[3]通過實(shí)測“三軟”煤層大采高工作面的煤壁穩(wěn)定性,建立了“楔形”滑動模型,并通過相關(guān)措施提高了煤壁穩(wěn)定性;吳浩等[4]采用壓桿理論對煤壁的撓度特征進(jìn)行分析,并提出了梯形滑塊模型,得到了煤壁最小互幫力;宋高峰等[5]基于利茲法對煤壁破壞機(jī)理進(jìn)行分析,并通過相似模擬研究了“頂板-支架-煤壁”系統(tǒng)的協(xié)調(diào)變形規(guī)律;孔德中等[6,7]構(gòu)建了“頂板-煤壁-支架”系統(tǒng)力學(xué)模型,對影響煤壁失穩(wěn)的原因進(jìn)行了總結(jié);許傳峰等[8,9]通過數(shù)值模擬得到了在保持煤壁穩(wěn)定性條件下的最大采高;張江利等[10-12]通過對煤壁片幫情況統(tǒng)計(jì)分析,對工作面采取合理的注漿時(shí)期,注漿壓力等措施,煤壁片幫情況得到有效控制。

    總結(jié)關(guān)于大采高工作面煤壁穩(wěn)定性的影響因素及控制方法[13-15],大多研究主要通過外部影響因素(采高、支護(hù)強(qiáng)度、工作面推進(jìn)速度等)對煤壁穩(wěn)定性進(jìn)行控制,系統(tǒng)分析煤體強(qiáng)度對煤壁穩(wěn)定性的影響規(guī)律及其控制方法的研究相對較少。工作面煤壁穩(wěn)定性由開采條件及地質(zhì)條件等多因素決定,通過增大支架初撐力和支架工作阻力、降低采高等方法在一定范圍內(nèi)能較好控制煤壁破壞,但當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件比較特殊時(shí),其效果不顯著。基于以上論述,系統(tǒng)探究煤體強(qiáng)度對工作面煤壁穩(wěn)定性的影響規(guī)律,通過提高煤體自身強(qiáng)度增強(qiáng)工作面煤壁穩(wěn)定性對煤壁控制研究具有重要意義。本文采用理論分析、數(shù)值模擬、相似模擬實(shí)驗(yàn)對煤體強(qiáng)度與煤壁穩(wěn)定性關(guān)系進(jìn)行研究,以期為實(shí)際工程中煤壁穩(wěn)定性控制提供參考。

    1大采高煤壁片幫機(jī)理分析

    大采高工作面前方煤體所處的應(yīng)力環(huán)境十分復(fù)雜,但總體在重力和壓力的條件下,主要表現(xiàn)為兩種破壞形式:拉裂破壞與剪切破壞[16,17]。在煤體硬度大且脆性大的工作面煤壁中,由于煤壁自身的彈性變形量較小,在自重力及上覆巖層壓力的雙重影響下,產(chǎn)生了朝兩邊拉扯的橫向拉應(yīng)力,當(dāng)其超過煤體的最大抗拉強(qiáng)度時(shí),橫向拉應(yīng)力不能通過煤壁自身的變形釋放或緩解,煤壁產(chǎn)生拉裂破壞。此時(shí),煤體的橫向拉應(yīng)力Rx大于煤體的抗拉強(qiáng)度R。

    煤壁剪切破壞受力如圖1所示。將工作面煤壁簡化為一個(gè)平面,煤壁所受壓力簡化為均布力Q,在煤體硬度相對較軟的工作面煤壁中,在自身重力及頂板壓力的作用下,煤壁內(nèi)同樣會產(chǎn)生橫向的拉應(yīng)力,但由于煤體自身硬度較軟,能通過自身的變形將橫向拉應(yīng)力釋放或緩解,最終因煤壁內(nèi)剪切力大于抗剪強(qiáng)度而發(fā)生剪切破壞。由于煤壁受到上覆巖層壓力遠(yuǎn)大于自身重力,因此忽略煤壁自重,當(dāng)煤體達(dá)到極限應(yīng)力時(shí),沿斜面ab滑動,由莫爾-庫倫準(zhǔn)則可得,當(dāng)煤體達(dá)到極限應(yīng)力時(shí),即:

    max{|τ|-(οntanφ+c)}=0

    (1)

    圖1 煤壁剪切破壞受力圖

    當(dāng)煤體滑動時(shí),滑移面ab與σ1所成夾角為:

    此時(shí),當(dāng)σ滿足式(3)時(shí),煤壁發(fā)生剪切破壞[18]。

    式中,σ1為煤體在達(dá)到極限應(yīng)力時(shí)垂直方向所受的正應(yīng)力,MPa;σ為煤體實(shí)際所受壓應(yīng)力,MPa;c為煤體內(nèi)聚力,MPa;φ為煤體內(nèi)摩擦角,(°)。

    通過對王莊礦8101工作面煤體進(jìn)行測試,由摩爾強(qiáng)度曲線的定義可得煤樣試件的內(nèi)聚力為1.1MPa,內(nèi)摩擦角28°。對該工作面的實(shí)際參數(shù)進(jìn)行取值,對式(3)進(jìn)行分析,可得到煤體達(dá)到極限應(yīng)力時(shí)垂直方向所受的正應(yīng)力隨煤體強(qiáng)度變化的曲線,如圖2、圖3所示。

    圖2 極限應(yīng)力時(shí)垂直方向正應(yīng)力與內(nèi)摩擦角關(guān)系

    圖3 極限應(yīng)力時(shí)垂直方向正應(yīng)力與內(nèi)聚力關(guān)系

    達(dá)到極限應(yīng)力時(shí)垂直方向的正應(yīng)力與內(nèi)摩擦角成正比關(guān)系,煤壁破壞時(shí)垂直方向的極限強(qiáng)度隨著煤體的內(nèi)摩擦角增大而增大,通過對曲線進(jìn)行擬合分析,得該曲線斜率為0.0206;達(dá)到極限應(yīng)力時(shí)垂直方向的正應(yīng)力與內(nèi)聚力成正比關(guān)系,煤壁達(dá)到破壞時(shí)垂直方向的極限強(qiáng)度隨著煤體內(nèi)聚力增大而增大,通過對曲線進(jìn)行擬合分析,得該曲線斜率為0.6114。

    綜上所述,工作面煤壁無論發(fā)生拉裂破壞還是剪切破壞時(shí),都與煤壁自身強(qiáng)度和所受的拉應(yīng)力或壓應(yīng)力有關(guān)。其中,內(nèi)摩擦角對煤體強(qiáng)度的影響相對較小,內(nèi)聚力越小,煤壁越容易發(fā)生剪切破壞。因此改變煤壁所受的應(yīng)力狀態(tài)和提高自身強(qiáng)度,是提高煤壁穩(wěn)定性的重要途徑。

    2 不同強(qiáng)度工作面煤壁破壞數(shù)值模擬分析

    2.1 數(shù)值模型

    為了得到不同煤體強(qiáng)度下大采高工作面煤壁的破壞情況,以王莊礦8101工作面為工程背景,采用UDEC2D數(shù)值模擬軟件對不同煤體強(qiáng)度下煤壁的塑性破壞區(qū)分布特征進(jìn)行分析。對模型上邊界施加11.3MPa的原巖應(yīng)力,左、右和下邊界施加速度約束,數(shù)值計(jì)算模型如圖4所示。計(jì)算所用的塊體和節(jié)理物理、力學(xué)參數(shù)見表1、表2。

    圖4 數(shù)值模型圖

    表1 煤巖體力學(xué)參數(shù)

    2.2 不同粘聚力下煤壁破壞情況

    當(dāng)工作面推進(jìn)35m時(shí),不同煤體粘聚力(c=0.5MPa、1.0MPa、1.5MPa、2.0MPa)下煤壁破壞特征如圖5所示。

    表2 節(jié)理力學(xué)參數(shù)

    圖5 不同粘聚力下煤壁破壞特征

    由圖5可知:在煤體粘聚力不斷增大的過程中,其煤壁穩(wěn)定性越好,煤壁破壞程度越小。當(dāng)c=0.5MPa時(shí),煤壁發(fā)生明顯破壞其上方的頂板也都出現(xiàn)了垮落現(xiàn)象,最大破壞影響深度為1.95m;當(dāng)c=1.0MPa時(shí),煤壁發(fā)生剪切破壞,片落高度范圍2.98~3.45m,最大破壞影響深度1.58m;當(dāng)c=1.5MPa時(shí),煤壁出現(xiàn)拉裂破壞,此時(shí)煤壁破壞主要發(fā)生在煤壁的上半部分,下部1m左右范圍內(nèi)的煤壁幾乎未發(fā)生破壞,最大破壞深度深為0.95m;當(dāng)c=2.0MPa時(shí),煤壁表現(xiàn)出極強(qiáng)的穩(wěn)定性,沒有片幫。

    2.3 不同內(nèi)摩擦角下煤壁破壞情況

    當(dāng)老頂發(fā)生初次來壓時(shí),不同煤體內(nèi)摩擦角(20°、25°、30°、35°)下煤壁破壞特征如圖6所示。

    圖6 不同內(nèi)摩擦角下煤壁破壞特征

    由圖6可知:當(dāng)煤體內(nèi)摩擦角變大時(shí),煤壁破壞程度有所減小,但其減小的效果不顯著。當(dāng)內(nèi)摩擦角φ=20°時(shí),煤壁表現(xiàn)出剪切破壞,其片落范圍為2.98~3.45m,最大破壞深度深為1.82m,破壞面積5.68m2;φ=25°時(shí),破壞主要發(fā)生在煤壁的上半部分,距底板1m范圍內(nèi)的煤壁破壞不明顯,破壞深度為0.38~1.31m,破壞面積為4.47m2;當(dāng)φ=30°時(shí),情況與φ=25°時(shí)基本類似破壞都主要發(fā)生在煤壁上半部分,破壞深度為0.33~1.26m,破壞面積為4.20m2;當(dāng)內(nèi)摩擦角φ=35°時(shí),煤壁破壞情況基本未發(fā)生改變,破壞深度為0.35~1.26m,破壞面積為3.95m2。

    綜上所述,當(dāng)內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角逐漸增大,即煤體強(qiáng)度增大時(shí),煤壁片落高度和片深逐漸減小,破壞面積逐漸減小,煤壁穩(wěn)定性增強(qiáng)。

    3 不同煤體強(qiáng)度下煤壁穩(wěn)定性相似模擬分析

    為了直觀獲得煤體強(qiáng)度與煤壁穩(wěn)定性之間的關(guān)系,參照王莊礦8101工作面煤壁力學(xué)參數(shù)配置煤壁,幾何相似比為1∶10,利用自主研發(fā)的相似模擬實(shí)驗(yàn)臺對不同煤體強(qiáng)度下煤壁受力失穩(wěn)破壞情況進(jìn)行模擬,該實(shí)驗(yàn)臺能對支架工作阻力及煤壁水平位移實(shí)施精準(zhǔn)監(jiān)測。分別對不同粘聚力煤樣(1.0MPa、1.5MPa、2.0MPa)施加豎直向下的壓力,分析在不同粘聚力和不同壓力時(shí)的煤壁變形和破壞情況,結(jié)果如圖7—圖9所示。

    圖7 c=1.0MPa時(shí)煤壁失穩(wěn)情況

    由圖7可知,當(dāng)c=1.0MPa,煤壁所受壓力為0.82MPa時(shí),支架左側(cè)煤壁上部出現(xiàn)一條長約199mm傾斜裂縫;當(dāng)煤壁上方壓力達(dá)到1.65MPa時(shí),此時(shí)新、舊裂隙相互貫通;當(dāng)所受壓力為2.00MPa時(shí),此時(shí)煤壁向外凸出量達(dá)到最大,煤體出現(xiàn)垮落;在上方壓力變大的過程中,煤壁的破壞范圍在深度和長度方面有明顯增大,當(dāng)煤壁壓力達(dá)到2.40MPa時(shí),煤壁發(fā)生了較大范圍的破壞。

    圖8 粘聚力為1.5時(shí)煤壁失穩(wěn)情況

    由圖8可知,當(dāng)c=1.50MPa,煤壁上方的壓力為1.05MPa時(shí),支架正下方壁中上部出現(xiàn)一條長約218mm的水平裂縫;當(dāng)煤壁壓力為1.70MPa時(shí),裂縫相互貫通,煤壁向自由面鼓出;當(dāng)煤壁壓力為2.40MPa時(shí),煤壁中上部出現(xiàn)了局部破壞,當(dāng)煤壁壓力為3.25MPa時(shí),煤壁中上部破壞深度增加,出現(xiàn)了大范圍的冒落。

    圖9 粘聚力為2.0MPa時(shí)煤壁變形破壞情況

    由圖9可知,當(dāng)c=2.0MPa,壓力需達(dá)到1.15MPa,距頂板1.0m處煤壁上部才開始產(chǎn)生一條水平裂縫1;當(dāng)煤壁壓力為2.33MPa時(shí),裂縫2、3裂隙相互貫通,煤壁向自由面凸出;當(dāng)煤壁壓力為3.24MPa時(shí),煤壁出現(xiàn)局部破壞;當(dāng)煤壁壓力增加到4.05MPa時(shí),破壞的煤體出現(xiàn)了層狀的大范圍破壞。

    綜上所述,當(dāng)煤體粘聚力為1.0MPa時(shí),煤壁破壞的臨界值為2.40MPa,煤壁破壞高度、深度分別為2.9m、1.2m;當(dāng)煤體內(nèi)聚力為1.5MPa、2.0MPa時(shí),煤壁破壞時(shí)壓力分別為3.25MPa、4.05MPa,煤壁破壞高度分別為1.6m、1.2m,破壞深度分別為0.9m、0.5m。隨著煤體粘聚力的變大,煤壁穩(wěn)定性將會有明顯改善,使煤壁發(fā)生破壞的壓力也會隨之變大,煤壁破壞的深度、高度都相應(yīng)變小。

    5 結(jié) 論

    1)基于莫爾-庫倫準(zhǔn)則,對工作面煤壁破壞形式和受力特征進(jìn)行分析,工作面煤壁無論發(fā)生拉裂破壞還是剪切破壞,都與煤壁自身強(qiáng)度和所受的拉應(yīng)力或壓應(yīng)力有關(guān)。其中,內(nèi)聚力越小,煤壁越容易發(fā)生剪切破壞,內(nèi)摩擦角對煤體強(qiáng)度的影響相對較小。

    2)采用UDEC數(shù)值軟件模擬不同煤體強(qiáng)度下的塑性破壞區(qū)分布特征,得到煤壁穩(wěn)定性均隨著煤體的內(nèi)聚力及內(nèi)摩擦角的增大而增大,內(nèi)聚力的增大對煤壁穩(wěn)定性的增強(qiáng)效果較為明顯,內(nèi)摩擦角的變化對煤壁穩(wěn)定性的影響相對較小,與理論分析得出的結(jié)論一致。

    3)采用相似模擬實(shí)驗(yàn)得到不同的煤體強(qiáng)度與煤壁穩(wěn)定性之間的關(guān)系,隨著煤體強(qiáng)度逐漸增大,使煤壁發(fā)生破壞的臨界壓力也相應(yīng)增加,煤壁破壞的深度、高度都相應(yīng)減少;隨著內(nèi)聚力增加了1MPa,煤壁發(fā)生破壞的臨界壓力增加了1.64MPa,破壞高度減小了1.7m,破壞深度減少了0.7m。

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