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    電磁混響室高強(qiáng)度輻射場下機(jī)載電臺敏感度研究

    2021-01-05 11:49:28袁洪濤段澤民仇善良王建國
    航空工程進(jìn)展 2020年6期

    袁洪濤,段澤民,,仇善良,王建國

    (1.合肥工業(yè)大學(xué) 電氣與自動化工程學(xué)院, 合肥 230009)(2.安徽省飛機(jī)雷電防護(hù)省級實驗室, 合肥 230031)(3.強(qiáng)電磁環(huán)境防護(hù)技術(shù)航空科技重點實驗室, 合肥 230031)

    0 引 言

    隨著電子信息科學(xué)技術(shù)的快速發(fā)展,各類軍用及民用的電子設(shè)備包括導(dǎo)航、雷達(dá)、通信、電磁干擾機(jī)等被廣泛應(yīng)用,導(dǎo)致電磁信號在作戰(zhàn)環(huán)境中形成了極為復(fù)雜的電磁環(huán)境[1-4]。而主要源自于雷達(dá)、無線電、廣播發(fā)射臺及其他地基、艦載或機(jī)載射頻發(fā)射器發(fā)射的能量,具有頻帶寬、作用時間長、電場強(qiáng)度高等特點的高強(qiáng)度輻射場(High-intensity Radiated Fields,簡稱HIRF)不利于飛機(jī)電子電氣系統(tǒng)的運行,更有甚者會導(dǎo)致航空器系統(tǒng)故障,造成嚴(yán)重后果[5]。復(fù)雜電磁環(huán)境對飛機(jī)各種機(jī)載設(shè)備的影響研究日趨成為軍事和民用工程技術(shù)領(lǐng)域備受關(guān)注的要點之一[6-7]。其中機(jī)載電臺作為飛機(jī)典型用頻機(jī)載設(shè)備,對其進(jìn)行HIRF輻照效應(yīng)試驗研究具有重要意義。

    國際上已建立了較為完善的HIRF試驗標(biāo)準(zhǔn),例如美國的RTCA/DO-160G《機(jī)載設(shè)備環(huán)境條件和試驗程序 第20章 射頻敏感性(輻射和傳導(dǎo))》[8]和SAE-ARP 5583《飛機(jī)在HIRF環(huán)境中的合格審定指南》[9]等。國外大量的試驗研究也已驗證了混響室是機(jī)載設(shè)備HIRF測試的理想試驗場地[10]。然而,目前國內(nèi)在混響室下進(jìn)行的設(shè)備敏感度測試仍集中在通過性試驗,對于混響室不同工作模式下電子設(shè)備敏感度測試的研究較少,對于有關(guān)機(jī)載設(shè)備的報道更少。魏光輝等[11]、賈銳等[12-13]在混響室下對引信、不同的軍用醫(yī)療設(shè)備和雷達(dá)進(jìn)行了輻照效應(yīng)研究,對比了混響室與微波暗室的相關(guān)性以及攪拌器不同工作模式對受試設(shè)備敏感度閾值測試結(jié)果的影響;但是,他們是按照國際電工委員會IEC61000-4-21標(biāo)準(zhǔn)中的試驗方法,在低場強(qiáng)下比較了信號源為連續(xù)波時攪拌速度對設(shè)備敏感度閾值的影響,沒有描述混響室高場強(qiáng)下信號源為脈沖波時,脈沖寬度對電子設(shè)備的敏感度閾值測試結(jié)果的影響。

    本文依托航空工業(yè)合肥航太電物理技術(shù)有限公司在國內(nèi)建立的符合標(biāo)準(zhǔn)資格認(rèn)證的混響室HIRF試驗平臺,選擇某型直升機(jī)機(jī)載電臺為研究對象,進(jìn)行HIRF輻照效應(yīng)試驗,以確定在滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的情況下如何快速有效地進(jìn)行機(jī)載設(shè)備敏感度測試,以期為完善有關(guān)機(jī)載設(shè)備電磁輻射防護(hù)性能測試方法及標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范,支撐直升機(jī)復(fù)雜電磁環(huán)境適應(yīng)性試驗、評估和驗證提供借鑒。

    1 HIRF輻射敏感度試驗

    1.1 試驗環(huán)境

    試驗用混響室為機(jī)械攪拌式混響室,由電磁屏蔽室和一個金屬攪拌器組成,與微波暗室不同,內(nèi)部無吸波材料,主要由表面鍍鋅鋼材質(zhì)的高導(dǎo)電反射金屬層墻壁、天線和被試設(shè)備等吸收電磁波。隨著攪拌器的攪拌,消除腔體諧振駐波效應(yīng)產(chǎn)生的空間電場的非均勻性,使電磁波在腔體內(nèi)部形成多模分布,并通過電磁場多模疊加提高場分布的空間均勻性。攪拌器轉(zhuǎn)動一周,混響室中的電磁場經(jīng)歷一個完整的變化過程。在統(tǒng)計意義上,通過機(jī)械攪拌器攪拌,混響室中的電磁場能實現(xiàn)空間均勻、各向同性和隨機(jī)極化的分布,以提供HIRF所需的理想電磁環(huán)境[14-15]。

    混響室腔體尺寸為3.4 m×2.7 m×3.0 m,工作區(qū)域尺寸為1 m×1 m×1 m,最低測試頻率為400 MHz,通過配備國際先進(jìn)的混響室測控系統(tǒng)和全固態(tài)功率放大系統(tǒng),能夠滿足DO-160G標(biāo)準(zhǔn)中G類等級HIRF輻射敏感性試驗要求。該混響室可實現(xiàn)400 MHz~18 GHz頻段內(nèi)方波、連續(xù)波、脈沖波等各種波形測試,最大脈沖寬度可達(dá)100 μs的脈沖波形試驗,最高測試場強(qiáng)為4 000 V/m,且可以進(jìn)行攪拌器步進(jìn)與連續(xù)兩種工作模式的試驗。機(jī)械攪拌式混響室高強(qiáng)度輻射場輻射敏感度測試系統(tǒng)如圖1所示。

    圖1 混響室HIRF輻射敏感度測試系統(tǒng)

    混響室場地主要布置如下:

    (1) 攪拌器:由4片鋁制金屬漿葉組成,呈V折形,相鄰兩葉片的夾角為90°,葉片寬為38 cm,長度不同(從上至下依次為49、68、62、93 cm),旋轉(zhuǎn)軸距離墻角兩表面均為50 cm;

    (2) 發(fā)射天線:測試所用的發(fā)射天線型號為UHALP 9108 A1對數(shù)周期天線,其固定位置距離yOz平面43 cm、xOz平面66 cm、腔體上表面66 cm;

    (3) 接收天線:與發(fā)射天線相同型號的對數(shù)周期天線,其位置可移動,方便接收測試區(qū)域電磁信號;

    (4) 攝像頭:高清抗干擾攝像頭位置可以移動,以方便在控制室監(jiān)視受試設(shè)備狀態(tài);

    (5) 測試區(qū)域:測試空間尺寸為1 m×1 m×1 m,內(nèi)部放置1 m×1 m×80 cm的試驗臺,方便受試設(shè)備的擺放,試驗臺位置距離前后表面各85 cm、左右表面各120 cm;

    (6) 受試設(shè)備(EUT):受試設(shè)備為某型直升機(jī)可用于收、發(fā)信號以及數(shù)字顯示的機(jī)載超短波電臺,其本身以及所連接屏蔽導(dǎo)線下部放有起絕緣隔離作用的泡沫。受試電臺放置在測試區(qū)域的試驗臺上,其大小以及相對試驗臺位置如圖2所示。

    圖2 某型直升機(jī)機(jī)載電臺

    1.2 試驗內(nèi)容

    在電磁兼容領(lǐng)域中,機(jī)載設(shè)備的敏感度測試是為了確定使其產(chǎn)生錯誤運行的電磁干擾參數(shù)。試驗前驗證機(jī)載電臺是能夠正常使用的合格產(chǎn)品,并將調(diào)試正常工作狀態(tài)的機(jī)載電臺放入滿足標(biāo)準(zhǔn)資格認(rèn)證的混響室測試區(qū)域內(nèi)。試驗中利用直流穩(wěn)壓電源通過屏蔽線對機(jī)載電臺供電,直流穩(wěn)壓電源供電不僅可以為機(jī)載電臺提供長期穩(wěn)定的電能,便于在試驗中控制開關(guān)電源調(diào)整機(jī)載電臺的工作狀態(tài),而且達(dá)到了有效杜絕工頻對試驗結(jié)果影響的效果。在混響室測控室放置單獨的信號源為機(jī)載電臺發(fā)射信號,以有效控制機(jī)載電臺的收發(fā)狀態(tài)。試驗過程是通過改變混響室內(nèi)部HIRF場強(qiáng),分別在混響室攪拌器處于步進(jìn)模式和連續(xù)模式下不同攪拌速度、不同脈寬下進(jìn)行機(jī)載電臺敏感度試驗。具體測試內(nèi)容如表1所示,測試頻段為400 MHz~2 GHz。

    表1 測試內(nèi)容

    參照DO-160G標(biāo)準(zhǔn)中第20章射頻敏感性測試方法,由于功率放大器的限制,將測試頻段分為400 MHz~1 GHz和1~2 GHz進(jìn)行試驗。采用脈沖波為激勵源,分別設(shè)置攪拌器處于不同工作模式,以混響室能夠達(dá)到的DO-160G標(biāo)準(zhǔn)中高強(qiáng)度輻射場外部電磁環(huán)境的臨界試驗G類等級的2倍場強(qiáng)值進(jìn)行頻段內(nèi)掃頻,找到受試機(jī)載電臺的敏感頻點,再對單個敏感頻點采用精確度為50 V/m的二分法進(jìn)行逐級升降場強(qiáng)。試驗過程中由混響室監(jiān)視裝置觀測機(jī)載設(shè)備出現(xiàn)的故障現(xiàn)象,找到受試設(shè)備是否正常工作的場強(qiáng)分界點,并以此記錄敏感度閾值。輻射敏感性G類試驗場強(qiáng)如表2所示,測試流程如圖3所示。試驗中頻率的點數(shù)選為每十倍頻100個頻率點,其計算公式為

    fn+1=fn×101/100

    (1)

    式中:fn為試驗頻率,并且n=1×m,f1為起始頻率,fm為終止頻率,頻點數(shù)m=1+100×1g(fm/f1),四舍五入至最接近的整數(shù),即在400 MHz~1 GHz頻段內(nèi)需掃描41個頻點,1~2 GHz頻段內(nèi)掃描33個頻點。

    表2 輻射敏感性G類試驗場強(qiáng)

    圖3 測試流程

    1.2.1 混響室攪拌器步進(jìn)工作模式

    DO-160G標(biāo)準(zhǔn)中對攪拌器步進(jìn)樣本數(shù)的規(guī)定:攪拌器步數(shù)設(shè)置與攪拌器旋轉(zhuǎn)一周電場比相關(guān),其中電場比的定義為攪拌器旋轉(zhuǎn)一周用到的電場絕對值的平方最大值與平均值平方之比[9],DO-160G校準(zhǔn)參數(shù)如表3所示。由于在步進(jìn)模式下混響室在低頻段校準(zhǔn)時12個步進(jìn)數(shù)已滿足混響室的統(tǒng)計均勻性,且在400 MHz~2 GHz頻段內(nèi)能夠滿足標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,確定12步進(jìn)數(shù)測試機(jī)載電臺的輻射敏感度閾值。

    表3 DO-160G標(biāo)準(zhǔn)第20.6節(jié)要求的校準(zhǔn)參數(shù)(起始頻率fs=100 MHz)

    當(dāng)攪拌器處于步進(jìn)工作時,攪拌器扇葉分別處于12個不同位置,機(jī)載電臺敏感度的確定是對整個頻段內(nèi)每個頻點多個攪拌器位置下的測量進(jìn)行統(tǒng)計處理的結(jié)果[16]。

    1.2.2 混響室攪拌器連續(xù)工作模式

    DO-160G標(biāo)準(zhǔn)中僅提供了攪拌器連續(xù)模式下對受試設(shè)備敏感度試驗的攪拌器攪拌速度與激勵源脈沖寬度的范圍,故本文在混響室攪拌器處于連續(xù)工作模式下,選取攪拌器攪拌速度和激勵源的脈沖寬度為變量,在400 MHz~2 GHz頻段,進(jìn)行不同攪拌速度、不同脈沖寬度下機(jī)載電臺輻射敏感度試驗,得到攪拌速度和脈沖寬度對機(jī)載電臺敏感度閾值的影響。當(dāng)攪拌器處于連續(xù)工作模式時,攪拌器以設(shè)定的恒定速率進(jìn)行旋轉(zhuǎn),扇葉位置變化無限多個,攪拌器在一定時間內(nèi)旋轉(zhuǎn)一周完成測量數(shù)據(jù)的采集過程;再對每組測量數(shù)據(jù)進(jìn)行平均,增加測量中所需要的統(tǒng)計特性;最后,以攪拌器旋轉(zhuǎn)一周后接收機(jī)所得到的最大值作為測試結(jié)果[17]。

    (1) 對于攪拌器的攪拌速度,只要確定其攪拌速度能夠滿足場強(qiáng)的均勻性,并且受試設(shè)備能在一定時間里響應(yīng)這種變化的電磁場,即可認(rèn)為確定的攪拌速度能夠進(jìn)行有效測試[18]。因此,在脈沖寬度為4 μs、重復(fù)頻率為1 kHz的脈沖波調(diào)試下,分別設(shè)置2、5和12 r/min三種攪拌速度進(jìn)行測試,以對比攪拌速度對機(jī)載電臺輻射敏感度的影響。

    (2) 對于激勵源脈沖寬度,標(biāo)準(zhǔn)僅規(guī)定在測試頻段使用適當(dāng)?shù)拿}沖寬度4 μs(或更大)和1 kHz脈沖重復(fù)頻率的激勵源進(jìn)行測試。因此,本文試驗在攪拌器攪拌速度為2 r/min時,分別設(shè)置脈寬為4、10和20 μs,重復(fù)頻率為1 kHz的脈沖波進(jìn)行對比,以確定激勵源脈沖寬度對機(jī)載電臺輻射敏感度的影響。

    2 試驗結(jié)果與分析

    通過攪拌器在兩種工作模式下的掃頻測試發(fā)現(xiàn):400 MHz~1 GHz頻段內(nèi)41個頻點受試機(jī)載電臺均能正常工作,未發(fā)現(xiàn)故障現(xiàn)象,這可能是由于混響室功率放大系統(tǒng)能力的限制,需要增大試驗場強(qiáng)值才能發(fā)現(xiàn)敏感頻點,在此測試系統(tǒng)下無法測試出受試電臺在400 MHz~1 GHz頻段的敏感度閾值;在1~2 GHz頻段內(nèi)掃頻33個頻點里有7個頻點受試設(shè)備出現(xiàn)不同的故障類型,其故障類型如表4所示。

    表4 故障類型

    2.1 攪拌器兩種工作模式對輻射敏感度的影響

    在1~2 GHz頻段內(nèi),設(shè)置激勵源為脈沖寬度4 μs、重復(fù)頻率1 kHz的脈沖波,對比攪拌器步進(jìn)模式與連續(xù)模式下受試機(jī)載電臺敏感度閾值測試結(jié)果的差異,兩種工作模式機(jī)載電臺輻射敏感度閾值如圖4所示,將頻段內(nèi)每個敏感頻點視為一個單位,故采用等間距的形式繪制橫坐標(biāo)(圖5、圖6亦同)。

    圖4 兩種工作模式下機(jī)載電臺輻射敏感度閾值對比

    從圖4可以看出:受試機(jī)載電臺在相同的頻點下,混響室攪拌器處于連續(xù)模式,無論采用何種速度和脈沖寬度,步進(jìn)模式下敏感閾值的測試結(jié)果均大于連續(xù)模式下的測試結(jié)果。這與賈銳等[12]發(fā)現(xiàn)的三種不同非用頻軍用醫(yī)療設(shè)備輻射敏感度閾值在連續(xù)攪拌的測試結(jié)果低于步進(jìn)攪拌模式的結(jié)論一致。造成此結(jié)果的原因是采用樣本數(shù)為12的步進(jìn)攪拌模式可以看作是對攪拌器旋轉(zhuǎn)一周在停留位置離散地提取出12個強(qiáng)弱不同電場進(jìn)行的疊加,而連續(xù)攪拌模式是攪拌器旋轉(zhuǎn)一周后,得到的一個扇形范圍內(nèi)較強(qiáng)電場的疊加[12],因此,步進(jìn)模式下敏感度閾值的測試結(jié)果在數(shù)值上必定要大于連續(xù)模式下的測試結(jié)果,即相對于步進(jìn)攪拌模式,連續(xù)模式下更容易測試出機(jī)載設(shè)備的敏感度閾值。

    2.2 連續(xù)模式下攪拌速度對輻射敏感度的影響

    在1~2 GHz頻段內(nèi),設(shè)置激勵源為脈沖寬度4 μs、重復(fù)頻率1 kHz的脈沖波,對比2、5和12 r/min三種攪拌速度情況下受試設(shè)備敏感度閾值的差異,不同攪拌速度下機(jī)載電臺輻射敏感度閾值如圖5所示。

    圖5 不同攪拌速度下機(jī)載電臺輻射敏感度閾值

    從圖5可以看出:當(dāng)混響室攪拌器處于連續(xù)攪拌模式時,隨著攪拌器攪拌速度的增加,受試設(shè)備的輻射敏感度閾值呈下降趨勢。雖然選擇的攪拌速度與陳京平等[18]對于心電圖機(jī)的攪拌速度不同,但是所得到的在敏感頻點下隨著攪拌速度的增加,受試設(shè)備的敏感度閾值減小趨勢一致。這是由于攪拌速度增加會造成兩種截然相反的結(jié)果:如果攪拌速度太快,受試設(shè)備來不及響應(yīng),則所需電場閾值應(yīng)增加;若因攪拌器攪拌引起的寄生感應(yīng)電流容易造成設(shè)備干擾,則所需電場閾值應(yīng)減小。顯然本文的試驗情況屬于后者。攪拌速度影響著攪拌器的攪拌效率,當(dāng)攪拌器攪拌速度足夠快時,混響室內(nèi)產(chǎn)生的電磁環(huán)境會更加復(fù)雜[18]。因此,攪拌器攪拌速度較大時,機(jī)載電臺出現(xiàn)故障的敏感度閾值較低。

    2.3 連續(xù)模式下脈沖寬度對輻射敏感度的影響

    在1~2 GHz頻段內(nèi),設(shè)置攪拌速度為2 r/min,激勵源為重復(fù)頻率1 kHz的脈沖波,對比脈沖寬度4、10和20 μs三種情況受試設(shè)備敏感度閾值的差異,不同脈沖寬度下機(jī)載電臺輻射敏感度閾值如圖6所示。

    圖6 不同脈沖寬度下機(jī)載電臺輻射敏感度閾值

    從圖6可以看出:脈沖寬度的增加會導(dǎo)致受試設(shè)備輻射敏感度閾值的減小。這是由于混響室產(chǎn)生相同的高強(qiáng)度輻射場所需要的電磁波功率是相同的,能量是功率作用時間的積分,隨著脈沖寬度的增加,高強(qiáng)度輻射場對機(jī)載電臺的電磁干擾能量變大,受試機(jī)載電臺就容易在較低的場強(qiáng)下出現(xiàn)故障。

    3 結(jié) 論

    (1) 在試驗環(huán)境相同條件下,無論是測試時間和測試成本的控制,還是對于機(jī)載電臺敏感度閾值確定的難易程度考慮,相對混響室步進(jìn)工作模式,選擇混響室連續(xù)工作模式更適用于機(jī)載電臺敏感度測試。

    (2) 當(dāng)混響室攪拌器處于連續(xù)工作模式時,為滿足受試設(shè)備響應(yīng)要求以及寄生感應(yīng)電流干擾控制要求,均應(yīng)在有效的攪拌速度范圍內(nèi)降低攪拌器速度進(jìn)行機(jī)載電臺敏感度測試。

    (3) 當(dāng)混響室攪拌器處于連續(xù)模式時,脈沖寬度的增加會得到機(jī)載電臺敏感度閾值降低的測試結(jié)果,表明對于機(jī)載電臺長脈沖干擾進(jìn)行防護(hù)更為重要。

    (4) 由于混響室功率放大器的性能以及測試時間和成本的控制,對于100 MHz~18 GHz整個頻段內(nèi)影響機(jī)載電臺敏感度閾值測試結(jié)果變化的其他因素需要再做更為詳細(xì)的測試和分析確定。

    上述研究結(jié)論可為完善有關(guān)機(jī)載設(shè)備電磁輻射防護(hù)性能測試方法、標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范以及軍工科研單位開展復(fù)雜電磁環(huán)境適應(yīng)性試驗條件建設(shè)提供參考。

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