模擬煙氣中氣態(tài)痕量元素污染物發(fā)生方法的研究現(xiàn)狀

胡鵬博，翁麒宇，李端樂，呂 濤，王淑娟，禚玉群?

1) 清華大學能源與動力工程系，北京 100084 2) 清華大學熱科學與動力工程教育部重點實驗室，北京 100084 3) 清華大學鹽堿地區(qū)生態(tài)修復與固碳研究中心，北京 100084

我國經(jīng)濟高速發(fā)展，對電力需求逐年上升，而燃煤發(fā)電是最主要的發(fā)電方式.我國2018年總發(fā)電量為 6.9947×1012kW·h，其中 4.4821×1012kW·h 來自600 MW及以上燃煤發(fā)電機組，燃煤發(fā)電量占比超過64%[1].我國發(fā)電量近10年年平均增長率超過7.4%，來自600 MW及以上機組的燃煤發(fā)電量年平均增長率超過5.1%[1].逐年增加的燃煤發(fā)電量所帶來的是急劇增加的燃煤煙氣排放量，而由于實際的燃煤煙氣排放量受到各種因素的干擾，很難準確測量并進行合計，因此需要進行合理的估算，如下所進行的燃煤煙氣排放量的估算全部建立在已有數(shù)據(jù)的演繹推算之上.研究表明，我國每千瓦時發(fā)電量消耗298.8 g標準煤[2]，將實際用煤折算為標準煤得到燃燒1 kg標準煤排放煙氣為11.096 m3[3]，計算可得我國2017年燃煤發(fā)電排放煙氣量超過1.486×1013m3，與燃煤煙氣一起排放的各種污染物是我國大氣污染物的主要來源，減少燃煤煙氣污染物排放是我國大氣環(huán)境保護的重要內(nèi)容[4].

為了有效減少燃煤電廠大氣污染物的排放，環(huán)境保護部（現(xiàn)生態(tài)環(huán)境部）于2011年頒布了《火電廠大氣污染物排放標準》[5]，將細顆粒物（PM）、二氧化硫（SO2）、氮氧化物（NOx）及汞（Hg）的排放限值分別規(guī)定為 20、50、100和0.03 mg·m-3.2015 年12月，國務院常務會議決定于2020年前對燃煤電廠全面實施超低排放和節(jié)能改造[6]，將PM、SO2和 NOx的排放限值降低到 5、35 及 50 mg·m-3.《火電廠大氣污染物排放標準》及“超低排放”標準的實施已顯著減少了燃煤電廠PM、SO2、NOx等污染物的排放總量[7]，并通過污染控制設備的協(xié)同效應[8]，有效減少了Hg污染物的排放[9].同時，目前針對燃煤煙氣脫硫和選擇性催化還原（SCR）脫硝的研究已經(jīng)可以有效控制SO2和NOx的排放[10-11].目前已有研究表明，在“超低排放”技術(shù)背景下，燃煤釋放的As、Se、Pb、Cd、Cr等痕量元素一部分會在飛灰中富集[7,12-14]，其余會排放進入大氣或進入脫硫廢水.對于這些痕量元素在煙氣流動過程中的遷移轉(zhuǎn)化機理、吸附脫除規(guī)律及大氣排放總量等問題，目前缺乏實驗室研究和工業(yè)數(shù)據(jù)的支持.

As、Se、Pb、Cd、Cr等痕量元素污染物在環(huán)境中和生物體內(nèi)具有累積效應，會對生態(tài)系統(tǒng)和人體健康造成長期的危害.隨著對環(huán)境保護要求的不斷提高，燃煤痕量元素污染物的排放問題日益引人關注[15-18].美國環(huán)保署2011年頒布的燃煤電廠大氣污染物排放標準中已對包括As、Se、Pb、Cd、Cr等在內(nèi)的11種痕量元素污染物規(guī)定了排放限值[19]，要求燃煤電廠采取有針對性的控制措施，與此同時，我國也系統(tǒng)性地開始了與燃煤痕量元素污染物遷移轉(zhuǎn)化和排放控制相關的基礎研究和技術(shù)開發(fā)[20].

痕量元素污染物普遍具有含量極低、化學形態(tài)復雜等研究難點[21-22]，無論是建立準確的分析方法，還是開發(fā)高效的脫除技術(shù)，首先均需要在實驗室層次建立可靠的氣態(tài)痕量元素污染物發(fā)生方法，以深入研究燃煤煙氣條件下痕量元素污染物的反應機理和轉(zhuǎn)化規(guī)律[23-26].截至目前，除氣態(tài)單質(zhì)汞和氧化汞已有較為成熟的發(fā)生方法外[27]，其他痕量元素污染物還沒有得到普遍認可的發(fā)生方法，不同研究者所使用的方法差異較大，造成實驗數(shù)據(jù)的可重復性不足，不同研究者研究成果的可比性較差，研究成果的普適性下降.針對這一現(xiàn)狀，本文綜述了5種氣態(tài)痕量元素污染物（Cd、Cr、Pb、Se、As）常用的實驗室發(fā)生方法，并著重討論這些方法的優(yōu)缺點及其在不同研究情形下的適用性，為最終建立穩(wěn)定、可靠的氣態(tài)痕量元素污染物發(fā)生方法提供必要的參考.

1 氣態(tài)痕量污染物發(fā)生方法

1.1 溶液蒸發(fā)法

溶液蒸發(fā)法通過蒸發(fā)含有痕量元素化合物的溶液以得到其相應的氣態(tài)形式.實驗室常用的含有痕量元素的溶液可分為兩種，即標準溶液[28]和標準使用液[29]（或稱標準儲備液）.標準溶液由具有標準物質(zhì)生產(chǎn)資質(zhì)的單位制備，濃度精準，適用于高精度定量實驗，可在“國家標準物質(zhì)資源共享平臺”[30]上購買.標準使用液是實驗者根據(jù)實驗要求自行配制，將某一含有痕量元素的化學藥品或標準溶液溶于特定溶劑中，配制成所需濃度的溶液.

通過溶液蒸發(fā)獲得氣態(tài)痕量元素污染物的方法起源于化學工程、生物工程等領域的相關研究，如雷霆[31]設計了一種硫酸鎳溶液蒸發(fā)器控制系統(tǒng)，夏斌等[32]設計了一種氯化鐵酸性溶液蒸發(fā)的系統(tǒng)，李志鵬等[33]采用溶液蒸發(fā)法獲得并研究了左旋葡聚糖等.韓曉婉等[34]研究了LiCl溶液的蒸發(fā)特性.這些前期研究為動力工程領域通過溶液蒸發(fā)法產(chǎn)生氣態(tài)痕量元素污染物提供了重要的參考.

采用溶液蒸發(fā)法產(chǎn)生氣態(tài)痕量元素污染物時，首先將蒸氣發(fā)生器的蒸發(fā)溫度設置為相應的蒸發(fā)溫度或模擬煙氣溫度，通過蠕動泵等裝置將溶液連續(xù)輸運至蒸氣發(fā)生器內(nèi)，將溶液蒸發(fā)得到氣相（或呈細顆粒態(tài)的固相）痕量元素與水蒸氣的混合物，最后通過載氣（常用氮氣）將氣態(tài)痕量元素引入模擬煙氣.對于實驗室適用的蒸氣發(fā)生器，其所產(chǎn)生蒸氣的體積流量范圍為0.054～0.916 m3·h-1[35-36].溶液蒸發(fā)系統(tǒng)示意圖（圖1）由參考文獻[31]中圖2.1簡化得到.

標準溶液（或標準使用液）是溶液蒸發(fā)過程的起點，溶液中溶質(zhì)的化學性質(zhì)對整個蒸發(fā)過程而言至關重要，如痕量元素化合物的熱分解特性表1所示.

對于標準溶液而言，其樣品溯源性及定值方法、特征值不確定度、均勻性及穩(wěn)定性檢驗等均符合嚴格的規(guī)定，可直接用作溶液蒸發(fā)法的原料.以砷酸根溶液標準物質(zhì)為例，其質(zhì)量摩爾濃度為0.233 ± 0.005 μmol·g-1，質(zhì)量分數(shù)為 (0.00175±0.00004)%（以砷計）和(0.00324±0.00007)%（以砷酸根計）[49].對于標準使用液，其溶液配制過程可能會引入一定的誤差，但一般說來，在沒有人為失誤的情況下，實驗室內(nèi)自行配置標準使用液的濃度誤差對實驗結(jié)果造成的影響可以忽略，通過靈活配制不同濃度的標準使用液，可以完成較寬濃度范圍的實驗研究.

圖1 溶液蒸發(fā)系統(tǒng)示意圖[31]Fig.1 Schematic of a solution evaporation system[31]

表1 痕量元素化合物熱分解特性Table 1 Thermolysis properties of trace element compounds

蒸發(fā)溶液法的優(yōu)點在于發(fā)生過程較為簡單，通過選擇適當?shù)暮哿吭鼗衔锖驼舭l(fā)溫度，可以在模擬煙氣中產(chǎn)生不同化合形態(tài)或價態(tài)的氣態(tài)痕量元素污染物.但值得注意的是，蒸發(fā)過程本身可能會對氣態(tài)痕量元素污染物的發(fā)生產(chǎn)生不可控制的影響，如蒸發(fā)器加熱不均勻、溶液蒸發(fā)不完全、化合物分解不完全等，且無法排除模擬煙氣中水蒸氣對實驗結(jié)果的影響.當溶液中化合物選用可溶的氯化物、硫酸鹽或硝酸鹽時，還應注意其陰離子部分在蒸發(fā)及受熱分解后的變化，以防止可能產(chǎn)生的HCl、SO2和NOx等副產(chǎn)物對模擬煙氣組分的影響.此外，從在蒸氣發(fā)生器中產(chǎn)生到最后引出的過程中，氣態(tài)痕量污染物會經(jīng)歷一段較長的管內(nèi)流動，在流動時可能會由于管壁溫度低于蒸發(fā)溫度而發(fā)生部分氣體液化并附著于管壁的現(xiàn)象，進而影響氣態(tài)痕量污染物的產(chǎn)生速率及后續(xù)其他實驗的準確性，為了避免上述液化附著管壁現(xiàn)象的發(fā)生，在實際實驗時，可以根據(jù)實驗需求和氣態(tài)痕量污染物的蒸發(fā)特性選擇在管壁外側(cè)增加加熱帶，以盡可能避免液化現(xiàn)象的發(fā)生.溶液蒸發(fā)法發(fā)生的氣態(tài)痕量元素污染物與實際煙氣中存在的氣態(tài)痕量元素污染物相比，無論是濃度還是化學形態(tài)，都可能存在較大差異，因此常用于與痕量元素污染物遷移轉(zhuǎn)化和吸附脫除方面的機理性研究或定性分析.

1.2 燃燒法

燃燒法通過在實驗室模擬燃燒裝置中燃燒煤粉等實際燃料的方法，產(chǎn)生含有氣態(tài)痕量元素污染物的煙氣，用以研究痕量元素污染物的生成釋放和遷移轉(zhuǎn)化規(guī)律[50-51].一般而言，在實驗室中采用燃燒法獲得所需模擬煙氣前需要對實驗煤樣進行元素分析及其他檢測，進行這些分析和檢測的目的有以下兩點：第一，獲得理論空氣量、生成氮氣等氣體理論容積及實際煙氣容積，用以設計送氣和排氣裝置的尺寸和安裝位置；第二，獲得不同氣體產(chǎn)物，特別是痕量元素的氣態(tài)產(chǎn)物的含量，進而計算理論痕量元素污染物濃度，為下一步應用煙氣中的痕量元素氣態(tài)產(chǎn)物提供支持.

基于燃燒法，張小鋒等[52]采用一維爐實驗臺燃燒液化石油氣產(chǎn)生含鉛的煙氣，并研究了鉛元素的排放特性.Zhou等[53]采用燃燒含砷煙煤產(chǎn)生高砷飛灰，用于研究煤中含砷化合物的化學性質(zhì).劉海彪[54]采用室內(nèi)模擬燃燒方法研究不同煤種排放As等痕量元素污染物的特征.

為盡可能地符合實際過程，實驗室用于產(chǎn)生煙氣的燃燒系統(tǒng)與燃煤電廠或其他工業(yè)設備的布置基本相同，首先將實驗煤樣進行磨制成粉，使其粒度與電廠實際煤粉基本一致，然后將磨制好的煤粉以固定速率經(jīng)給料裝置送入燃燒系統(tǒng)，燃燒產(chǎn)生含有痕量元素污染物的煙氣和飛灰，用于相關的分析研究.一般而言，燃燒法產(chǎn)生的煙氣流量沒有固定范圍，其隨著送排氣裝置的尺寸、給煤速率、燃燒狀況等影響因素的改變而改變.整個燃燒系統(tǒng)可通過控制裝置實現(xiàn)對不同燃燒工況的調(diào)整，燃燒法系統(tǒng)示意圖（圖2）由參考文獻[55]中圖2.3簡化得到.

采用燃燒法可以獲得最接近于真實情況的氣態(tài)痕量污染物，但在實際應用過程中會在以下兩個方面產(chǎn)生誤差：第一，在實驗前采用微波消解對實驗煤樣進行處理，再采用電感耦合等離子體質(zhì)譜法（ICP-MS）對消解樣品中需要研究的痕量元素進行含量檢測，在此過程中由于消解過程處理時趕酸等操作使得部分痕量元素離開待測樣品，造成ICP-MS所檢測痕量元素含量與真實值相比較低[57]；第二，在實驗煤樣燃燒產(chǎn)生煙氣的過程中，由于管壁附著、FGD等設備處理吸附等原因造成出口煙氣的痕量元素痕量低于ICP-MS檢測值[58]，由于燃燒法系統(tǒng)的復雜性，在管壁外增加加熱帶的方法不適用，可以通過預實驗建立痕量污染物管壁附著量和設備吸附量的經(jīng)驗公式，來估算出口處痕量污染的產(chǎn)生速率和濃度.

圖2 燃燒法系統(tǒng)示意圖[55-56]Fig.2 Schematic of a combustion system[55-56]

在實驗室中，通過燃燒系統(tǒng)產(chǎn)生的煙氣或飛灰非常接近真實情況，氣態(tài)痕量元素污染物所經(jīng)歷的物理、化學過程也與實際過程非常相似，利用這種方式可以發(fā)生與工程實際情況近乎一致的氣態(tài)痕量元素污染物，因而十分有利于脫除技術(shù)開發(fā)等面向工程應用的研究.但是，燃燒法的缺點也非常明顯，煤等燃料的成分復雜，雖然燃燒產(chǎn)物中氣態(tài)痕量元素污染物的特點符合實際，但往往難以判斷哪些因素在氣態(tài)痕量元素污染物的生成和轉(zhuǎn)化過程中起到了怎樣的作用.因此，在使用燃燒法發(fā)生氣態(tài)痕量元素污染物時，對燃料的選擇就顯得尤為重要，一方面希望選擇痕量元素含量盡可能高的燃料，以提高樣品采集的可靠性和分析測量的準確性，另一方面也需要關注燃料中可能對痕量元素遷移轉(zhuǎn)化產(chǎn)生較大影響的鹵素和堿金屬等礦物組分，以保證實驗結(jié)果的代表性和普適性.

1.3 升華法

升華法通過加熱裝置加熱As、Se等易揮發(fā)元素的單質(zhì)或氧化物，使其從固態(tài)形式直接升華為氣態(tài)形式，并由N2等載氣攜帶入模擬煙氣.

樓宇[59]設計了一種SeO2發(fā)生及反應的固定床裝置，其原理為：N2載氣通過固體SeO2固定床使其升華為氣體，隨N2載氣一起流向反應固定床，與其負載的物質(zhì)（吸附劑或催化劑等）反應.上述固定床反應器被放置在一個封閉的加熱爐內(nèi)，反應器各個部位的管段均處在加熱中，因此不會發(fā)生氣態(tài)痕量污染物在管壁處液化而沾壁的現(xiàn)象.此固定床反應器允許輔助載氣參與吸附反應，輔助載氣可用來加速N2、SeO2氣體在管內(nèi)的流動，也可以用于與SeO2進行反應以驗證相關機理，SeO2、輔助載氣及固定床上的物質(zhì)形成混合多相反應體系，以研究氣固反應機理，SeO2發(fā)生裝置示意圖（圖3）由參考文獻[59]中圖2.5簡化得到.

Sterling和Helble[60]采用將固體As2O3加熱，通過升華產(chǎn)生氣態(tài)As2O3，并研究了砷蒸氣與飛灰復合物的反應.Li等[61]加熱固體As2O3升華產(chǎn)生氣體As2O3，研究了從煙氣中同時除去SO2和As2O3的機理.As2O3的沸點溫度較高，為了防止As2O3氣體參與反應前在管道中出現(xiàn)液化沾壁現(xiàn)象，需要在As2O3氣體流動的管道外纏繞一層加熱帶以提高管壁溫度，As2O3發(fā)生裝置示意圖（圖4）由參考文獻[61]中圖1擴展得到.

對于升華法而言，氣態(tài)痕量污染物的產(chǎn)生速率（或以體積流量表示）主要與該易揮發(fā)元素的單質(zhì)或氧化物在不同溫度下的升華特性有關，如樓宇[59]采用熱重分析儀（TGA）研究了SeO2在純N2氛圍下不同溫度的升華特性，李玉忠[62]采用TGA研究了SeO2、As2O3在高純N2氛圍下的升華特性.一般而言，為了達到實驗所需的氣態(tài)痕量污染物濃度，需要掌握相應單質(zhì)或氧化物的升華特性，通過進行TGA實驗探究或者查找文獻和化學手冊可以得到相應的升華速率-溫度曲線，選擇相應溫度作為發(fā)生固定床裝置的加熱溫度即可[63].

圖3 SeO2發(fā)生及反應固定床裝置[59]Fig.3 Fixed-bed device for the generation and reaction of SeO2[59]

圖4 As2O3發(fā)生及反應固定床裝置[61]Fig.4 Fixed-bed device for the generation and reaction of As2O3[61]

由圖3和圖4可以看出，升華法的主要過程為：高溫載氣經(jīng)過固態(tài)痕量元素氧化物，痕量元素污染物蒸發(fā)并與載體混合向后繼續(xù)流動.此蒸發(fā)流動過程所產(chǎn)生的誤差來自以下兩個方面：第一，由于高溫載氣經(jīng)過固態(tài)痕量元素氧化物時屬于強制對流傳熱，其熱量傳遞受到氧化物形狀、載氣流速等多因素影響，而熱量傳遞效果與氧化物蒸發(fā)速率直接關聯(lián)，因此隨著蒸發(fā)過程的進行，氧化物形狀會發(fā)生變化，影響載氣向固態(tài)氧化物的熱量傳遞，進而改變了固態(tài)氧化物的蒸發(fā)速率，蒸發(fā)速率的改變會引起出口氣體中氣態(tài)痕量污染物含量的變化，對后續(xù)其他實驗造成影響，引起誤差[64-65]；第二，載氣負載氣態(tài)痕量污染物在管內(nèi)的流動狀態(tài)尚未得知，載氣剛進入管內(nèi)時可能屬于層流，而在后續(xù)流動過程中由于與管彎角、固定床的碰撞及氣態(tài)痕量元素污染物的混入，混合氣體的流動狀態(tài)會變成紊流，但其貼近管壁處仍有可能是層流邊界層，對于這種復雜的流動狀態(tài)，無法得知氣態(tài)痕量污染物在其中的分布情況，會造成出口氣體中氣態(tài)痕量污染物含量分布不均的現(xiàn)象，對后續(xù)實驗造成干擾[66-67].

升華法的優(yōu)點是升華速率可控，所得氣態(tài)痕量元素無摻雜，避免了水蒸氣、化合物陰離子和其他因素的影響，易于分析結(jié)果.但實際煙氣中砷或硒的存在形式多樣，特別煙氣中有礦物組分存在時，一部分As、Se會以砷酸鹽/亞砷酸鹽和硒酸鹽/亞硒酸鹽的形式存在[68-69]，僅研究氣態(tài)SeO2或As2O3的性質(zhì)，并不足以全面反映煙氣中實際氣態(tài)痕量元素污染物的性質(zhì).

1.4 氫化物氧化法

氫化物氧化法首先生成As、Se等痕量元素的氫化物，再將其與氧氣反應生成對應的氣態(tài)氧化物.采用H2Se或AsH3的氧化反應來產(chǎn)生SeO2或As2O3蒸氣是目前常用的發(fā)生方法，其發(fā)生過程如下：將Na2SeO3或NaAsO2溶解于HCl溶液中形成Na2SeO2或NaAsO2溶液，并在氫化物發(fā)生器中與HCl溶液和KBH4溶液混合反應生成H2Se或AsH3氣體，H2Se或AsH3氣體再由氬氣作為載氣攜帶進入反應器，并在氧化性氣氛中被加熱到973 K，反應生成H2O(g)、SeO2或As2O3氣體，可得到較高純度的氣態(tài)SeO2或As2O3，引出即可作為硒源或砷源.一般而言，氫化物氧化法產(chǎn)生SeO2或As2O3的速率（或以體積流量計）與氫化物發(fā)生器的生產(chǎn)廠家和型號有關，以常用的北京曙光明電子光源儀器有限公司所生產(chǎn)的A型氫化物發(fā)生器為例，其采用自動進樣的方式，定量進樣每次3 mL，進樣時間間隔可以按需要設置[70].采用氫化物氧化物法發(fā)生痕量污染物系統(tǒng)示意圖（圖5）由參考文獻[71]中圖1簡化得到.

在實驗室研究中，Chen等[71]采用砷的氫化物來制備As2O3蒸氣，以研究溫度對CaO吸附As2O3的影響.Hu等[72]以AsH3制備得到的As2O3作為砷源，研究了γ-Al2O3對As2O3的吸附性能.Huang等[73]采用氫化物氧化法制備As2O3來研究SO2/NO對γ-Al2O3吸附As2O3的影響.

圖5 氫化物氧化反應系統(tǒng)示意圖[71]Fig.5 Schematic of a hydride oxidation reaction system[71]

氫化物氧化法制備氣態(tài)痕量元素污染物的主要步驟是兩次化學反應，包括三種溶液反應生成氫化物和氫化物氧化成相應氧化物.因此，除了有與升華法相同的載氣負載氣態(tài)痕量元素污染物流動帶來的誤差之外，氫化物氧化法還可能會有以下三方面的誤差：第一，氫化物發(fā)生器和反應器內(nèi)的化學反應涉及的影響因素較多，與溫度、壓力和反應物濃度等很多因素有關，隨著反應的進行，痕量元素污染物的生成速率可能會變化，影響出口氣態(tài)痕量元素污染物的濃度；第二，氫化物發(fā)生器內(nèi)是液相反應物反應生成氣相產(chǎn)物的過程，所生成的氣相痕量元素污染物中可能會攜帶液相反應物，如KBH4溶液的小液滴，并且由于HCl溶液較易揮發(fā)，氣相產(chǎn)物也會攜帶部分HCl氣體，因此這會造成出口產(chǎn)物純凈度下降，可能影響后續(xù)的實驗過程；第三，在氫化物發(fā)生器內(nèi)產(chǎn)生的氫化物向反應器流動過程中及在反應器內(nèi)產(chǎn)生的氣態(tài)痕量污染物向引出口流動過程中，均有較長一段距離的管內(nèi)流動，而氫化物或氣態(tài)痕量污染物在管內(nèi)流動過程中可能會發(fā)生液化沾壁的現(xiàn)象，進而造成后續(xù)步驟的誤差，為了盡可能減少這種誤差，可以根據(jù)實際裝置的特點，選擇將上述兩處管段置于氫化物發(fā)生器或反應器內(nèi)以保持管壁溫度，或者可以在管外側(cè)使用加熱帶以提高管壁溫度.

氫化物氧化法的優(yōu)點在于操作流程標準化、產(chǎn)物純度較高，對于SeO2或As2O3的體積流量控制更為精確，但相較其他方法而言，此方法成本較為昂貴，因而更適用于高精度或大尺寸、長周期、系統(tǒng)性實驗.氫化物氧化法的產(chǎn)物只有單一SeO2或As2O3蒸氣，與實際煙氣對應成分種類差異較大，這一不足之處與升華法相類似.同時需要說明的是，NaAsO2、KBH4等溶液毒性較大、管控嚴格，在實際使用過程中對實驗室安全管理也有更加嚴格的要求.

2 結(jié)論

本文針對 As、Se、Pb、Cd、Cr等燃煤氣態(tài)痕量污染物的發(fā)生方法進行了總結(jié)，主要包括溶液蒸發(fā)法、燃燒法、升華法和氫化物氧化法等.通過文獻調(diào)研發(fā)現(xiàn)，目前尚缺乏這些氣態(tài)痕量污染物發(fā)生方法的專門研究，不同研究者在使用自行開發(fā)的發(fā)生方法進行研究時，亦普遍沒有對方法的誤差范圍、適用條件和注意事項等進行必要的說明.本文對這些發(fā)生方法進行了匯總和分析討論，并結(jié)合方法的特點對其適用情形進行了概括, 更加可靠、準確、普適的氣態(tài)痕量污染物發(fā)生方法還需要在今后的研究中進行更進一步的開發(fā).

為使不同氣態(tài)痕量元素污染物更加接近實際煙氣中對應成分的含量，在后續(xù)的研究中可以考慮將不同痕量污染物發(fā)生方法進行組合，再將發(fā)生的氣態(tài)痕量污染物混合，作為實驗室模擬煙氣中多種痕量元素的來源，以研究復雜實際工況下氣態(tài)痕量污染物的性質(zhì).