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    真空預(yù)壓加固夾薄弱透水層軟土固結(jié)特性分析

    2020-11-28 03:17:24嚴(yán)紅霞韓文君呂偉華
    林業(yè)工程學(xué)報 2020年6期
    關(guān)鍵詞:水層模型試驗(yàn)因數(shù)

    嚴(yán)紅霞,韓文君,呂偉華

    (1.常州工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院,江蘇 常州 213164;2.常州市軌道交通發(fā)展有限公司,江蘇 常州 213022;3.南京林業(yè)大學(xué),南京 210037)

    圖1 真空預(yù)壓加固夾薄弱透水層軟土模型試驗(yàn)裝置Fig. 1 Schematic diagram of vacuum preloading model test

    隨著我國工程建設(shè)規(guī)模不斷擴(kuò)大,地基處理技術(shù)得到了日新月異的發(fā)展。真空預(yù)壓法憑借其經(jīng)濟(jì)性、綠色環(huán)保性和可靠性,在東南沿海地區(qū)公路、港口、機(jī)場等軟土地基加固工程中得到廣泛應(yīng)用[1-4]。近些年,真空預(yù)壓法逐漸被擴(kuò)展應(yīng)用到吹填地基加固、含承壓水軟基加固等領(lǐng)域,并取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益[5]。在真空預(yù)壓法發(fā)展早期,很多學(xué)者借鑒砂井固結(jié)理論研究真空預(yù)壓加固地基的固結(jié)過程[6]。隨著研究的深入,越來越多的學(xué)者發(fā)現(xiàn)排水體中真空荷載沿深度衰減,Indraratna等[7]建立了基于真空荷載沿深度線性衰減的固結(jié)解析解。在此基礎(chǔ)上,黃朝煊等[8]提出了排水體滲透系數(shù)沿深度變化的真空預(yù)壓固結(jié)解。郭霄等[9]提出了考慮非線性和真空度沿深度衰減的直排式真空預(yù)壓法下豎井地基固結(jié)解。上述研究都假定地基土為均質(zhì)、單一土層,但是在實(shí)際工程中,由于沉積歷史原因,地基土通常由多層土構(gòu)成。謝康和[10]、Tang等[11]、劉加才等[12]較早對雙層砂井地基固結(jié)性狀進(jìn)行了研究,考慮了排水邊界、加載條件等因素的影響。Walker等[13]采用譜分析法分析了真空預(yù)壓法加固多層地基時的固結(jié)性狀。胡亞元[14]建立了半透水邊界的真空預(yù)壓固結(jié)解。成層地基中,真空預(yù)壓加固地基固結(jié)理論已取得了一些成果,但是對于厚度較薄、透水性較好的土層在真空預(yù)壓固結(jié)過程中的作用還未有系統(tǒng)的研究成果。

    本課題組在前人研究的基礎(chǔ)上,開展真空預(yù)壓法加固夾薄弱透水層軟土室內(nèi)模型試驗(yàn),分析薄弱透水層對于軟土固結(jié)速率的影響。同時,借鑒文獻(xiàn)[13]有關(guān)真空預(yù)壓多層砂井地基固結(jié)解答,分析薄弱透水層透水性能對于真空預(yù)壓固結(jié)性狀的影響,為真空預(yù)壓加固吹填土地基設(shè)置水平向排水體提供參考。

    1 室內(nèi)模型試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)材料

    真空預(yù)壓加固夾薄弱透水層軟土模型試驗(yàn)裝置如圖1所示。模型試驗(yàn)由真空加載裝置、靜壓加載裝置、密封桶等部分組成。密封桶為直徑50 cm的透明圓柱形桶,底座和頂蓋采用2 cm厚的PVC塑料板,與側(cè)壁玻璃焊接,保證密封性。靜壓加載裝置高度為2 m,加載原理類似固結(jié)儀,杠桿比為1∶20。真空荷載加載系統(tǒng)包括真空泵、氣水分離器、塑料排水板、水平排水體、密封膜等組成。

    模型試驗(yàn)選用連云港地區(qū)海相軟土,進(jìn)行重塑、靜壓制樣。對試驗(yàn)土樣進(jìn)行天然含水率、界限含水率和密度等常規(guī)土工試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如表1所示,表中強(qiáng)度為微型十字板剪切試驗(yàn)強(qiáng)度。

    表1 模型試驗(yàn)軟土物理力學(xué)指標(biāo)Table 1 Physical and mechanical properties of soft soil

    塑料排水板為整體式C型,模型試驗(yàn)中正三角形布置,距圓桶中心12 cm。土體頂部和底部采用10 cm厚的砂層和5 cm厚的碎石層作為水平向排水體。土體深度中部分別設(shè)置厚度2和10 cm粉砂層。

    1.2 模型試驗(yàn)方案與試驗(yàn)步驟

    為了分析真空預(yù)壓法加固軟土過程中薄弱透水層的作用,分別進(jìn)行了3組真空預(yù)壓加固軟土試驗(yàn),試驗(yàn)方案如表2,監(jiān)測儀器埋設(shè)如圖1所示。

    表2 試驗(yàn)方案Table 2 Test scheme

    模型試驗(yàn)首先制取工程中常遇的軟土。將現(xiàn)場軟土?xí)窀?、粉碎,?.3倍液限配置成淤泥;將淤泥放入埋設(shè)好儀器、排水系統(tǒng)的模型桶中;利用靜壓加載裝置預(yù)壓制樣,預(yù)壓荷載為20 kPa,待土樣變形接近穩(wěn)定后,即土體實(shí)測變形量與雙曲線法預(yù)測變形量比值大于90%,開展真空預(yù)壓加固夾薄弱透水層軟土試驗(yàn)。

    1.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    真空預(yù)壓加固軟土模型試驗(yàn)薄透水層超靜孔隙水壓力和土體變形隨時間變化如圖2、圖3所示。由圖2可知,土體中部深度處的孔隙水壓力計(PPT2)測得超靜孔隙水壓力隨真空荷載增大而降低,當(dāng)透水層厚度較大時(d=10 cm),超靜孔隙水壓力變化速率最大,快速增長并穩(wěn)定在-80 kPa,比膜下真空度值略小。這主要是因?yàn)檎婵蘸奢d沿深度有衰減,且制樣過程中透水層中夾雜了軟土,但是透水層的特征已經(jīng)接近砂層等強(qiáng)透水性。當(dāng)透水層較薄時(d=2 cm),超靜孔隙水壓力的變化趨勢與軟土中的相似,但是由于土體透水性質(zhì)的不同,超靜孔隙水壓力的增長速率比軟土中要快。

    圖2 超靜孔隙水壓力變化規(guī)律Fig. 2 Variation of excess pore water pressure

    圖3 沉降變化規(guī)律Fig. 3 Variation of settlement

    由圖3可知,在真空荷載施加初期,3組模型試驗(yàn)中土體沉降變形快速增長,第3組模型試驗(yàn)(d=10 cm)沉降速率最大,其次是第2組(d=2 cm)、第1組(d=0 cm)。隨著真空預(yù)壓時間的增長,土體的變形逐步趨于穩(wěn)定,當(dāng)加固時間達(dá)到900 h時,1~3組的土體變形量分別為102.9,104和109 mm。利用分層壓縮法估算得到土體的最終沉降量為120 mm,第3組加固試驗(yàn)土體固結(jié)度達(dá)到90.8%,明顯高于第2組的86.7%和第1組的85.7%。這主要是因?yàn)榧庸掏馏w中部設(shè)置了透水層,增加了豎向排水路徑,當(dāng)透水層厚度增大時,透水邊界接近完全透水,透水層加快土體固結(jié)的速率接近穩(wěn)定。

    2 固結(jié)特性分析

    2.1 固結(jié)模型及驗(yàn)證

    (1-a)

    (1-b)

    式(1)的運(yùn)算通過計算機(jī)編程實(shí)現(xiàn)。為驗(yàn)證固結(jié)分析模型的可靠性,利用第3組模型試驗(yàn)結(jié)果對式(1)的計算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證,土體高60 cm,排水板長度l=60 cm,透水層厚度10 cm。透水層的滲透系數(shù)在加固完取樣進(jìn)行滲透試驗(yàn),取樣時發(fā)現(xiàn)土層中夾雜著黏土。這主要是在制樣過程所致,這也符合實(shí)際的工程現(xiàn)場地質(zhì)。滲透試驗(yàn)測得透水層土體滲透系數(shù)約為7×10-5cm/s,其他計算參數(shù)如表3所示,表中kh為軟土滲透系數(shù)。

    表3 計算參數(shù)Table 3 Calculation parameters

    模型試驗(yàn)土體變形實(shí)測值與計算值的對比曲線如圖4所示。由圖4可知,在固結(jié)初期,理論計算的沉降與實(shí)測值有一定的差別。這主要是因?yàn)橥馏w含水率較大,瞬時沉降較大,隨著固結(jié)時間的增長,計算結(jié)果與實(shí)測值趨于一致。模型試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了理論計算方法的可靠性。

    圖4 模型試驗(yàn)土體變形實(shí)測值與計算值Fig. 4 Comparison between measured and calculated values of soil settlement

    2.2 透水層透水特性對軟土固結(jié)影響分析

    模型試驗(yàn)結(jié)果表明,透水層的存在能夠加快土體的固結(jié),影響程度與透層在土體中位置、透層厚度、透水層滲透性密切相關(guān)。由砂井固結(jié)理論可知,當(dāng)透水層為強(qiáng)排水邊界時,透水層位于土體厚度2/3的位置時,固結(jié)速率最快。下面將采用理論解答分析透水層透水特性和土層厚度對于軟土固結(jié)影響。計算參數(shù)如表4所示。

    表4 固結(jié)性狀分析計算參數(shù)Table 4 Calculation parameters of the consolidation analysis

    透水層的排水能力與土層厚度和土體滲透性密切相關(guān),定義的無量綱參數(shù)K[15]:

    K=kfhf/(khhc)

    (2)

    式中:K為反映透水層排水能力的綜合參數(shù);kf為透水層土體滲透系數(shù);hf為透水層厚度;kh為加固軟土滲透系數(shù);hc為2H/3,如圖5所示。

    圖5 計算單元Fig. 5 Calculation element of the factor analysis

    取K值變化范圍為0.01~1 000,若透水層厚度為0.02 m,則透水層滲透系數(shù)為1.0×10-7~1.0×10-4cm/s。不同K情況下地基固結(jié)度隨時間因數(shù)變化規(guī)律如圖6所示,徑向固結(jié)時間因數(shù)隨參數(shù)K變化如圖7所示。圖中Th為徑向固結(jié)時間因數(shù),T50、T90分別為地基固結(jié)度達(dá)到50%和90%時的時間因數(shù)值。

    圖6 不同滲透性時地基平均固結(jié)度變化規(guī)律Fig. 6 Variation of average consolidation degree with different permeability

    由圖6可知,K值的增大可以顯著的加快土體固結(jié)速率;當(dāng)K小于0.1時,透水層的存在對于加快土體固結(jié)影響很??;K在0.1~100之間,透水層的作用發(fā)生強(qiáng)烈的變化,土體固結(jié)速率加快顯著;當(dāng)K大于100時,透水層排水性已為強(qiáng)透水邊界,對提高土體固結(jié)速率已不明顯。

    由圖7為可知,當(dāng)K=0.01時,地基為均質(zhì)地基,固結(jié)由徑向固結(jié)和豎向固結(jié)組成;當(dāng)K=1 000 時,透水層為完全排水邊界,地基固結(jié)中徑向固結(jié)速率未改變,但是豎向固結(jié)排水距離變?yōu)镠/3,豎向固結(jié)的速率提高了9倍。由于徑向固結(jié)作用的存在,透水層完全排水時的固結(jié)時間因數(shù)約為均質(zhì)地基的1/5,這一比值與豎向、徑向固結(jié)因數(shù)有關(guān)。

    圖7 固結(jié)時間因數(shù)隨透水層透水性變化規(guī)律Fig. 7 Variation of radial consolidation time factor with the permeability of thin permeable layer

    2.3 土層厚度影響

    透水層的存在改變了砂井地基豎向排水路徑,對于整個砂井地基而言,這種改變作用與加固土體的厚度密切相關(guān)。為了便于計算分析,定義無量綱參數(shù)L=hc/re。L取值為0.5,1,2,4和8,參數(shù)K值取值為0.01~1 000。不同L情況下固結(jié)因數(shù)T50、T90變化規(guī)律如圖8所示,圖中T50、T90分別為地基固結(jié)度達(dá)到50%和90%時的豎向固結(jié)時間因數(shù)。

    由圖8可知,在參數(shù)K值相同的情況下,當(dāng)參數(shù)L增大時,即加固土層厚度增大時,地基固結(jié)因數(shù)增大,地基固結(jié)所需時間增大。在參數(shù)L相同的情況下(土層厚度固定),隨著參數(shù)K的增大(透水層透水性加強(qiáng)),地基固結(jié)速率加快;但是隨著參數(shù)L的增大,參數(shù)K的增大對于提高土體固結(jié)速率變得不明顯,當(dāng)L>8.0時,T50、T90變化幅度很小,參數(shù)K值的提高對于加快地基固結(jié)已沒有作用,透水層對于縮短豎向排水路徑的效果已經(jīng)變得不明顯。由此可知,當(dāng)在采用真空預(yù)壓加固吹填淤泥時,如需要加快土體固結(jié),透水層豎向間距不宜大于8倍的厚度。

    圖8 不同L時豎向固結(jié)時間因數(shù)變化規(guī)律Fig. 8 Variation of vertical consolidation time factor with different L values

    2.4 井徑比影響

    在砂井法進(jìn)行地基處理效果評價的相關(guān)理論中,一般認(rèn)為井徑比n(re/rw)對砂井地基徑向固結(jié)具有顯著的影響。本研究分析了不同井徑比時水平透水層對砂井地基固結(jié)的影響,n取值為4,8,16,32和64,參數(shù)K值取值為0.01~1 000。不同井經(jīng)比情況下固結(jié)因數(shù)T50、T90變化規(guī)律如圖9所示。圖中T50、T90分別為地基固結(jié)度達(dá)到50%和90%時的豎向固結(jié)時間因數(shù)。

    圖9 不同井徑比時豎向固結(jié)時間因數(shù)變化規(guī)律Fig. 9 Variation of vertical consolidation time factor with different n values

    由圖9可知,在參數(shù)K值相同的情況下,井徑比增大時,砂井徑向固結(jié)速率降低,地基固結(jié)因數(shù)增大,地基固結(jié)所需時間增大。當(dāng)參數(shù)K值較小時,井徑比對地基固結(jié)影響較為顯著;隨著參數(shù)K的增大(透水層透水性加強(qiáng)),地基固結(jié)速率加快,井徑比的影響逐漸減小。參數(shù)K值在0.1~100時,T50、T90變化最為顯著;當(dāng)參數(shù)K大于100時,T50、T90值變化微小。由此可見,水平透水層的存在,改變了土體豎向固結(jié)路徑,對土體固結(jié)速率的加快變得明顯。

    2.5 涂抹效應(yīng)影響

    涂抹效應(yīng)是指豎向排水體施工過程中擾動周圍土體,使其滲透性降低。為了便于計算分析,定義反應(yīng)涂抹區(qū)范圍及滲透系數(shù)變化的參數(shù)J=(kh/ks-1)ln(s)。其中:kh為土體水平滲透系數(shù);ks為涂抹區(qū)滲透系數(shù);s為涂抹比,s=rs/rw(rw為排水板等效半徑,rs為涂抹區(qū)半徑)。涂抹比s取值為1,2,4,8和16,則J值為0,2.08,4.16,6.24和 8.32。不同J值時固結(jié)因數(shù)T50、T90變化規(guī)律如圖10所示。

    圖10 不同涂抹因子時豎向固結(jié)時間因數(shù)變化規(guī)律Fig. 10 Variation of vertical consolidation time factor with different J values

    由圖10可知,在參數(shù)K值相同的情況下,涂抹因子J增大時,地基固結(jié)因數(shù)增大,地基固結(jié)所需時間增大;當(dāng)參數(shù)K值較小時,涂抹因子J對地基固結(jié)影響較為顯著,隨著參數(shù)K的增大(透水層透水性加強(qiáng)),地基固結(jié)速率加快,涂抹因子的影響逐漸減小;當(dāng)K>100時,不同的涂抹因子J情況下的T50、T90值趨于相同值。由此可見,涂抹因子越大,表明土體受擾動越嚴(yán)重,涂抹區(qū)范圍越大或涂抹區(qū)滲透系數(shù)越小。這嚴(yán)重阻礙了水平向的排水速率,徑向固結(jié)速率變緩,地基固結(jié)速率變慢。水平透水層的透水性逐漸增大時,涂抹效應(yīng)影響地基固結(jié)程度逐漸變小,當(dāng)K大于100時,涂抹效應(yīng)幾乎無影響。

    3 結(jié) 論

    本研究利用真空預(yù)壓法加固夾薄弱透水層軟土室內(nèi)模型試驗(yàn),就薄弱透水層對加快固結(jié)速率的影響進(jìn)行了探討,采用砂井地基固結(jié)分析了透水層透水特性和土層厚度對于軟土固結(jié)的影響,得到如下結(jié)論:

    1)模型試驗(yàn)結(jié)果表明,透水層可以加快超靜孔隙水壓力的消散,消散速率與透水層的厚度密切相關(guān);透水層可以加快軟土的固結(jié)速率。

    2)透水層厚度及滲透系數(shù)與軟土厚度及滲透系數(shù)的比值顯示,該比值在0.1~100之間,透水層對土體加快固結(jié)最為顯著;當(dāng)比值達(dá)到100以上時,透水層已接近完全排水邊界。

    3)軟土厚度與砂井半徑的比值與地基固結(jié)速率和透水層作用密切相關(guān),隨著比值的增大,砂井地基固結(jié)時間增大,透水層加快軟土固結(jié)速率作用越來越不明顯,當(dāng)比值大于8時,透水層對地基固結(jié)速率基本影響很小。

    4)隨著井徑比、涂抹效應(yīng)的增大,地基固結(jié)速率變緩,當(dāng)薄透水層透水性的增強(qiáng),地基固結(jié)速率加快,透水層可以改善井徑比、涂抹效應(yīng)的影響。

    5)對于采用真空預(yù)壓法加固吹填淤泥地基時,當(dāng)需要提高砂井地基固結(jié)速率,水平透水層間距不宜大于8倍的透水層厚度。

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