裝配式混凝土簡(jiǎn)支斜梁橋基頻實(shí)用計(jì)算公式

于振剛, 李 巖, 楊婷婷, 魯開元

(1. 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司, 陜西 西安 710065; 2. 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 交通科學(xué)與工程學(xué)院, 黑龍江 哈爾濱 150090; 3. 廣州市高速公路有限公司, 廣東 廣州 510000)

為滿足安全和線型要求,近年中國(guó)在高速公路和城市高架橋中建造了很多斜橋,這其中又以中小跨度的梁橋?yàn)橹?由于斜交角的存在,斜梁橋動(dòng)力特性相比于直梁橋有較大差異.當(dāng)前,針對(duì)斜橋的動(dòng)力特性,國(guó)內(nèi)外學(xué)者已開展了較為廣泛的研究.劉華[1]通過研究橋梁在不同斜交角下固有模態(tài)及橫向動(dòng)態(tài)增量的變化,證明斜交角可引起振動(dòng)頻率及動(dòng)撓度的明顯變化.夏樟華等[2]通過利用頻域峰值法和隨機(jī)子空間識(shí)別法識(shí)別某三跨斜交T梁橋的模態(tài)參數(shù),分析得出了豎向和扭轉(zhuǎn)頻率隨斜交角的增大而增大的結(jié)論.夏桂云[3]通過分析空心板橋在不同斜度下的振動(dòng)頻率并進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和理論分析,得出斜橋動(dòng)力特性的變化特征.薛平根[4]通過分析不同斜交角簡(jiǎn)支T形梁橋的動(dòng)力特性,提出了考慮斜交角度變化的斜交簡(jiǎn)支T梁橋基頻修正公式.劉小燕[5]和吳橋[6]提出在規(guī)范的基頻公式上考慮斜交角的影響,并根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了驗(yàn)證.仝瑞金等[7]通過計(jì)算分析,提出斜交空心板橋有效計(jì)算跨徑的概念,發(fā)現(xiàn)其基頻受有效計(jì)算跨徑的影響.盧明奇[8]研究了斜交連續(xù)梁橋各模態(tài)參數(shù)隨斜交角及支座剪切剛度的變化規(guī)律.

尹成杰則強(qiáng)調(diào)，“我們要以鄉(xiāng)村振興戰(zhàn)略為指導(dǎo)，圍繞‘五個(gè)振興，三個(gè)全面’進(jìn)行改革創(chuàng)新，勇于探索，建立現(xiàn)代化的農(nóng)業(yè)服務(wù)產(chǎn)業(yè)體系，為鄉(xiāng)村的全面振興提供有力的服務(wù)支撐?！?/p>

綜上所述,已有文獻(xiàn)對(duì)目前應(yīng)用廣泛的斜交裝配式梁橋動(dòng)力特性還缺乏深入的研究.中國(guó)現(xiàn)行JTG D60—2015 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》給出了簡(jiǎn)支梁橋基頻的通用計(jì)算公式,但并未對(duì)正橋和斜橋進(jìn)行區(qū)分,無法考慮斜橋的彎扭耦合力學(xué)特性,顯然在計(jì)算斜梁橋基頻時(shí)將帶來較大的計(jì)算誤差.為此,深入開展裝配式斜梁橋的動(dòng)力特性研究,提出實(shí)用的基頻簡(jiǎn)化估算公式,可為該類橋梁的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo).

針對(duì)某典型預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式簡(jiǎn)支梁橋,建立其空間有限元模型,深入分析斜交角、跨徑、橋面寬度和橫向扭轉(zhuǎn)剛度等關(guān)鍵參數(shù)對(duì)斜梁橋基頻的影響規(guī)律.以現(xiàn)有規(guī)范公式為基礎(chǔ),提出裝配式混凝土簡(jiǎn)支斜梁橋的基頻實(shí)用計(jì)算公式,并采用實(shí)橋試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證.

1.3 資料提取 兩位評(píng)價(jià)員(許文英，王逸豪)在閱讀全文后，分別對(duì)所有相關(guān)文獻(xiàn)進(jìn)行評(píng)價(jià)和篩選，綜合兩名評(píng)價(jià)員的評(píng)價(jià)結(jié)果，若遇爭(zhēng)議則通過第3位評(píng)價(jià)員(霍雨佳)介入討論。內(nèi)容包括作者，地區(qū)，發(fā)表年份，研究類型，TAMs的密度、分化情況、對(duì)血管和胸膜的侵襲情況，腫瘤分化情況、病理類型，NSCLC患者的性別、年齡、吸煙史、病理分型、TNM分期、5年生存率以及TAMs的表面標(biāo)志物等。若文獻(xiàn)只提供了生存曲線，則使用Engauge Digitizer軟件進(jìn)行NSCLC患者生存率的提取。

1 簡(jiǎn)支斜梁橋有限元模型和分析參數(shù)

1.1 基本參數(shù)

某裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁橋,標(biāo)準(zhǔn)跨徑30 m,斜交度40°,跨中典型橫斷面如圖1所示.布設(shè)7道橫隔板,其中5道中橫隔板,2道端橫隔板,橫隔板均為斜置;橫隔板與主梁均采用C50混凝土預(yù)制;支座采用板式橡膠支座,其3個(gè)平動(dòng)彈性剛度系數(shù)分別為Sdx=Sdy=1 135 kN/m,Sdz=201 212 kN/m;3個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)彈性剛度系數(shù)分別為Srx=Sry=1 454 kN·m/rad,Srz=18 kN·m/rad.

兩屆馬薩諸塞州州長(zhǎng)，不僅讓杜卡基斯成為第二位希臘裔美國(guó)州長(zhǎng)，還使他成為馬薩諸塞州任期最長(zhǎng)的州長(zhǎng)。大選中他僅僅獲得10個(gè)州和哥倫比亞特區(qū)的選舉人票，輸給了前副總統(tǒng)布什。敗選后杜卡基斯繼續(xù)擔(dān)任馬薩諸塞州州長(zhǎng)直到1991年初。后成為美國(guó)鐵路公司董事會(huì)董事，同時(shí)受聘東北大學(xué)(Northeastern University)政治學(xué)教授、洛約拉馬利蒙特大學(xué)(Loyola MarymountUniversity)政治學(xué)系客座教授以及加州大學(xué)洛杉磯分校(UCLA)公共事務(wù)學(xué)院公共政策系客座教授。沃爾特·蒙代爾WalterMondale

1.2 有限元模型的建立

依據(jù)斜橋的相關(guān)研究[9],選用空間梁格法建立斜橋有限元分析模型.根據(jù)斜交橋受力特性,橋跨結(jié)構(gòu)采用斜交網(wǎng)格進(jìn)行劃分,其中縱和橫隔梁按照實(shí)際截面特性取值,采用空間梁?jiǎn)卧M,翼板采用虛擬梁格模擬,間距取1 m.同時(shí),采用荷載轉(zhuǎn)換質(zhì)量方式考慮橋面鋪裝和防撞墻等質(zhì)量分布的影響.橋梁有限元模型如圖2所示.

1.3 主要影響參數(shù)

見圖5,不同抗扭剛度條件下結(jié)構(gòu)基頻隨跨徑的變化趨勢(shì)以及曲線斜率的變化速率基本一致,說明截面抗扭剛度的改變,僅影響結(jié)構(gòu)基頻隨跨徑變化曲線的截距,不改變曲線的形狀和斜率.表明截面抗扭剛度和跨徑兩個(gè)參數(shù)對(duì)斜梁橋基頻的影響是相互獨(dú)立的.

2 斜梁橋動(dòng)力特性主要影響參數(shù)分析

采用前述建立的斜梁橋有限元模型,考慮1.3節(jié)所提出的關(guān)鍵影響因素及參數(shù)范圍,開展結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的參數(shù)分析.

2.1 斜交角的影響分析

在前述30 m標(biāo)準(zhǔn)跨徑斜梁橋結(jié)構(gòu)參數(shù)的基礎(chǔ)上,分別建立0°、15°、30°、45°和60°五種斜交角的斜梁橋有限元模型,并進(jìn)行動(dòng)力特性分析.選取主梁的前3階豎彎振型主振型結(jié)果列于表1.

總而言之，在“互聯(lián)網(wǎng)+”背景下，企業(yè)物流發(fā)展的大形勢(shì)就是建設(shè)企業(yè)物流信息化，在對(duì)現(xiàn)有資源進(jìn)行高度共享方面，企業(yè)物流信息化建設(shè)發(fā)揮了極大的促進(jìn)作用，在一定程度上縮短了物資保障時(shí)間，也提高了企業(yè)物流系統(tǒng)工作效率。筆者堅(jiān)信，在今后的時(shí)間里，企業(yè)運(yùn)營(yíng)管理信息化建設(shè)，必然會(huì)在企業(yè)物流信息化建設(shè)的推動(dòng)下而取得巨大發(fā)展。

表1 不同斜交角的自振頻率Tab.1 Natural vibration frequencies with different skew angles Hz

可見,隨斜交角增大斜梁橋豎彎振動(dòng)頻率呈上升趨勢(shì),相對(duì)直梁橋一階和二階豎彎頻率最大增幅分別為42.1%和21.7%,增長(zhǎng)幅度隨振型階次升高而減小.因此,在斜梁橋基頻估算時(shí),考慮斜交角的影響十分必要.

2.2 跨徑的影響分析

選取橋面寬度為33 m,主梁片數(shù)為10,斜交角分別為0°、30°和60°,分析跨徑對(duì)斜梁橋豎彎基頻的影響,結(jié)果如圖3所示.其中“規(guī)范公式”指的是按照J(rèn)TG D60—2015 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》估算公式的計(jì)算結(jié)果.

由圖3可知,不同斜交角的斜梁橋基頻均隨跨徑增大而減小,且變化速率隨跨徑增大而趨于平緩.同時(shí),通過將基頻計(jì)算值與規(guī)范公式估算值隨跨徑變化曲線比較可發(fā)現(xiàn),4條曲線變化趨勢(shì)幾乎相同,即斜交角變化未對(duì)基頻和跨徑關(guān)系曲線的斜率產(chǎn)生影響,但對(duì)其在數(shù)軸上的截距影響顯著.由此可以判斷：1) 跨徑與斜交角對(duì)斜梁橋基頻的影響為并列關(guān)系,故基頻的實(shí)用公式應(yīng)采用包含兩因素和的形式;2) 規(guī)范公式與3條計(jì)算值曲線的斜率具有良好的吻合度,但斜交角為0°時(shí)基頻明顯小于規(guī)范值,表明計(jì)算基頻值與規(guī)范值存在誤差,需對(duì)規(guī)范公式進(jìn)行修正.

2.3 橋面寬度的影響分析

從圖6可看出,斜梁橋基頻f與截面抗扭剛度s關(guān)系曲線的斜率隨著斜交角的增大而提高.基于前述分析結(jié)果,可得到f-s關(guān)系曲線斜率A隨斜交角參數(shù)t的變化關(guān)系如圖7所示.

根據(jù)正交試驗(yàn)確定浸提刺葡萄皮花青素的最優(yōu)工藝條件為鹽酸溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.6%，浸提時(shí)間40 min，浸提溫度40℃，料液比1∶20。

表2 不同斜交角與橋?qū)拰?duì)應(yīng)自振頻率Tab.2 The natural frequencies of different skew angles and bridge widths Hz

此外,針對(duì)上述3種橋面寬度,選取跨徑20～40 m、斜交角為30°的斜梁橋,分析不同跨徑條件下橋面寬度對(duì)斜梁橋基頻的影響,動(dòng)力分析結(jié)果見表3.表明不同跨徑條件下,橋?qū)拰?duì)斜梁橋基頻的影響都很小.綜上發(fā)現(xiàn),橋面寬度變化對(duì)斜梁橋結(jié)構(gòu)基頻影響很小,在后繼的斜梁橋基頻適用計(jì)算公式中可不考慮該參數(shù).

表3 不同跨徑與橋?qū)拰?duì)應(yīng)自振頻率Tab.3 The natural frequencies of different bridge spans and bridge widths Hz

2.4 截面抗扭剛度的影響分析

最終可得到綜合考慮斜梁橋特征參數(shù)影響的結(jié)構(gòu)基頻實(shí)用計(jì)算公式如下：

式中：l為結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑,m;E為結(jié)構(gòu)材料的彈性模量,N/m2;Ic為結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩,m4;mc為結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量,kg/m.

本次評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)的確定是在充分借鑒國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究成果的基礎(chǔ)上，遵循不同指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)確定原則：對(duì)大多數(shù)指標(biāo)，以國(guó)內(nèi)外已有研究成果為確定依據(jù)；對(duì)于沒有規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)的指標(biāo)如人均GDP等，通過參考北京市平均、全國(guó)平均水平，結(jié)合生態(tài)清潔小流域的實(shí)際情況確定該項(xiàng)指標(biāo)的上限和下限；對(duì)于那些缺少明確標(biāo)準(zhǔn)的指標(biāo)，通過請(qǐng)教專家和當(dāng)?shù)叵嚓P(guān)部門的工作人員，確定其上下限值。

代入式(2)得：

根據(jù)斜梁橋的力學(xué)特點(diǎn)、既有研究現(xiàn)狀和實(shí)際工程應(yīng)用情況,選取斜交角、跨徑、橋面寬度和橫向扭轉(zhuǎn)剛度等關(guān)鍵參數(shù),進(jìn)行結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的參數(shù)分析.上述參數(shù)具體考慮如下：斜交角考慮0°、15°、30°、45°和60°五種;跨徑考慮20、25、30、35、40 m五種;橋面寬分別采用33 m(雙向6車道,10片梁)、25.5 m(雙向4車道,8片梁)和12.3 m(雙向2車道,4片梁)3種;主梁抗扭慣矩分別取用0.02,0.2和0.4三種.

3 斜梁橋基頻的實(shí)用計(jì)算公式

3.1 基頻實(shí)用計(jì)算公式的建立

根據(jù)前述考慮多種因素對(duì)斜梁橋基頻影響的分析結(jié)果,以中國(guó)現(xiàn)行規(guī)范的基頻簡(jiǎn)化計(jì)算公式為基礎(chǔ),研究提出可計(jì)入斜梁橋多參數(shù)影響的基頻實(shí)用計(jì)算公式.現(xiàn)行公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范[10]中給出簡(jiǎn)支梁橋基頻計(jì)算公式：

(1)

由圖4可見,隨著截面抗扭剛度增加斜梁橋基頻增大,不同截面抗扭剛度條件下,斜梁橋基頻均隨斜交角增大呈上升趨勢(shì);當(dāng)斜交角增大至60°時(shí),抗扭剛度對(duì)結(jié)構(gòu)基頻的影響達(dá)到最大,其中抗扭慣矩0.02、0.2和0.4對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)基頻分別較直梁橋增大1.18、1.89和3.97倍.表明隨著斜交角增大,截面抗扭剛度對(duì)斜梁橋基頻的影響越明顯.分析發(fā)現(xiàn)截面抗扭剛度和斜交角兩個(gè)參數(shù)對(duì)斜梁橋基頻的影響并不是相互獨(dú)立的,而是存在耦合關(guān)系.

秦鐵崖耐心勸說：“目前，依你的實(shí)力，想剿滅風(fēng)云八虎，打敗八虎的總后臺(tái)德公公，比登天還難。請(qǐng)相信我，這事我能了結(jié)。”

由式(1)可知,規(guī)范基頻公式主要考慮了材料參數(shù)、抗彎剛度和跨徑的影響,對(duì)斜梁橋的一些關(guān)鍵參數(shù)如斜交角、截面抗扭剛度等均未予考慮.為此,將依據(jù)前述各參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)基頻影響的分析結(jié)果,擬合建立考慮多參數(shù)影響的斜梁橋基頻實(shí)用計(jì)算公式.

基于考慮跨徑和斜交角參數(shù)變化情況下,由截面抗扭剛度對(duì)斜梁橋基頻的影響分析結(jié)果(圖4和圖5)可知,截面抗扭剛度與斜交角對(duì)斜梁橋基頻的影響存在相關(guān)性;兩者與跨徑對(duì)基頻的影響可視為相互獨(dú)立的參數(shù);通過比較斜交角0°的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算值與規(guī)范值隨跨徑變化情況(見圖3),發(fā)現(xiàn)斜交角和截面抗扭剛度呈近似比例關(guān)系.綜上分析,并經(jīng)過大量擬合試算,提出斜梁橋基頻實(shí)用計(jì)算公式如下：

f(t,s,l)=A(t)s+kf0

(2)

其中:f0為規(guī)范給出的基頻計(jì)算公式;t為斜交角參數(shù)(弧度制斜交角值除以π);s為主梁截面抗扭慣矩;A(t)為斜交角參數(shù)t的函數(shù),用來表示結(jié)構(gòu)基頻f與截面抗扭慣矩s關(guān)系曲線的斜率;k為正交梁橋基頻計(jì)算值與規(guī)范值的比例系數(shù),依據(jù)圖3結(jié)果k值取為1/1.23.

由圖4分析結(jié)果,可得到結(jié)構(gòu)基頻f與截面抗扭剛度參數(shù)s間的關(guān)系曲線(f-s)如圖6所示.

為考察橋面寬度對(duì)不同斜交角和跨度斜梁橋結(jié)構(gòu)基頻的影響,分別選取3種不同橋?qū)?12.3、25.5、33 m)的斜梁橋進(jìn)行動(dòng)力特性分析研究.首先,對(duì)考慮3種橋?qū)?跨徑為30 m,斜交角為0°～60°的斜梁橋進(jìn)行模態(tài)分析,橋梁豎彎基頻計(jì)算結(jié)果見表2.可見斜交角相同的情況下,橋?qū)拰?duì)斜梁橋基頻的影響很小.

由圖7結(jié)果,擬合得到f-s曲線斜率A與斜交角參數(shù)t間的關(guān)系式如下：

A(t)=277.53t2-22.574t

(3)

為進(jìn)一步分析截面抗扭剛度與跨度對(duì)斜梁橋基頻影響的相關(guān)性.選取斜交角為30°、跨徑20～40 m、橋面寬度為33 m的斜梁橋,考慮主梁抗扭慣矩分別為0.02、0.2和0.4,進(jìn)行橋梁的動(dòng)力特性分析,結(jié)果如圖5所示.

f(t,s,l)=(277.53t2-22.574t)s+kf0

(4)

為分析截面抗扭剛度對(duì)斜梁橋結(jié)構(gòu)基頻的影響,首先選取跨徑30 m,橋面寬度33 m,假定主梁其他截面性質(zhì)不變,抗扭慣性矩分別為0.02、0.2和0.4,分別建模計(jì)算不同斜交角(0°～60°)下斜梁橋的豎彎基頻,結(jié)果如圖4所示.

(5)

3.2 實(shí)用計(jì)算公式的驗(yàn)證

為驗(yàn)證提出的實(shí)用計(jì)算公式精度和適用性,現(xiàn)選取3座典型橋例實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較分析.3座混凝土簡(jiǎn)支斜梁橋的結(jié)構(gòu)參數(shù)[11-13]見表4.橋例1的橋面鋪裝采用13 cm厚防水混凝土,跨內(nèi)布置5道內(nèi)橫隔板;橋例2、3的橋面系均采用8 cm混凝土加10 cm瀝青混凝土鋪裝,橋例2和3跨內(nèi)分別設(shè)置3道和2道內(nèi)橫隔梁.依據(jù)表4結(jié)構(gòu)參數(shù),采用提出的基頻實(shí)用計(jì)算公式和規(guī)范基頻公式得到3座橋的基頻計(jì)算值,并與實(shí)測(cè)基頻值進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果見表5.

退耕還林工程是一項(xiàng)國(guó)家性質(zhì)的生態(tài)建設(shè)工程，該工程啟動(dòng)以后既代表的是國(guó)家的生態(tài)建設(shè)，也代表的是地球的生態(tài)建設(shè)。退耕還林工程將生態(tài)建設(shè)和經(jīng)濟(jì)發(fā)展結(jié)合在一起，通過多種產(chǎn)業(yè)發(fā)展模式促進(jìn)了地區(qū)的經(jīng)濟(jì)發(fā)展，即增加了綠化面積，改善了生態(tài)環(huán)境，又對(duì)生態(tài)脫貧增加農(nóng)民收入有一定的作用，因此對(duì)于環(huán)境保護(hù)和經(jīng)濟(jì)發(fā)展有著雙重的意義。此外，我國(guó)實(shí)施兩輪退耕還林工程是國(guó)家生態(tài)建設(shè)上的重要舉措，黨的十九大報(bào)告中把生態(tài)建設(shè)納入五位一體，習(xí)主席又提出了“綠水青山，就是金山銀山，即要金山銀山，又要綠水青山”。

表4 橋例的結(jié)構(gòu)基本參數(shù)Tab.4 Structural parameters of real bridges

表5 規(guī)范公式、修正公式與實(shí)測(cè)基頻對(duì)比Tab.5 Comparison among the norm formula, modified formula and the measured fundamental frequency

由表5可見,由規(guī)范公式得到的基頻計(jì)算值與實(shí)測(cè)值的相對(duì)誤差達(dá)14.42%～19.73%,建立的基頻實(shí)用計(jì)算公式結(jié)果與實(shí)測(cè)值相對(duì)誤差為1.97%～5.19%.結(jié)果表明本次建立的裝配式簡(jiǎn)支斜梁橋基頻實(shí)用計(jì)算公式具有較高的精度和適用性,可為斜梁橋基頻估算提供參考和借鑒.

4 結(jié)論

以規(guī)范給出的橋梁基頻估算公式為基礎(chǔ),考慮斜梁橋的彎扭耦合效應(yīng),研究斜交角、跨徑、橋面寬度和截面抗扭剛度對(duì)斜梁橋動(dòng)力特性的影響.基于分析結(jié)果,擬合建立裝配式混凝土簡(jiǎn)支斜梁橋的基頻實(shí)用計(jì)算公式,具體研究結(jié)論如下.

1) 隨著斜交角從0°增大到60°,裝配式簡(jiǎn)支斜梁橋的各階豎向振動(dòng)頻率增大,其中豎向1階頻率增幅最大為42.06%.

在瀝青路面施工中，直接管理費(fèi)用和間接管理費(fèi)用都囊括在成本管理工作中。而對(duì)于一項(xiàng)大型的瀝青路面工程而言，管理工作必然是復(fù)雜的，而且管理所花費(fèi)的成本也是較大的，面對(duì)管理工作的重要性，必須加強(qiáng)對(duì)施工管理費(fèi)用的合理規(guī)劃，保證工程正常施工建設(shè)，同時(shí)降低工程成本。但是，目前工程施工建設(shè)管理團(tuán)隊(duì)重建設(shè)輕管理，重視建設(shè)費(fèi)用的總體規(guī)劃，忽視了施工管理費(fèi)用的階段性規(guī)劃，管理審批工作不到位，導(dǎo)致施工管理工作中管理費(fèi)用出現(xiàn)無形增長(zhǎng)的不良問題，管理費(fèi)用出現(xiàn)混亂使用，給成本控制造成了極大的影響。

2) 簡(jiǎn)支斜梁橋基頻隨跨徑增大而減小,且減小的速率隨跨徑增大而趨緩,跨徑與斜交角兩個(gè)參數(shù)對(duì)斜梁橋基頻的影響相互獨(dú)立.

3) 簡(jiǎn)支斜梁橋基頻隨主梁截面抗扭剛度的增加顯著增大,抗扭剛度與斜交角兩個(gè)參數(shù)對(duì)斜梁橋基頻的影響存在顯著的相關(guān)性,抗扭剛度的減小會(huì)降低斜梁橋基頻對(duì)斜交角變化的敏感性.

4) 規(guī)范給出的基頻估算計(jì)算公式為考慮斜交角、截面抗扭剛度等斜梁橋關(guān)鍵參數(shù),本次考慮斜交角、跨徑和截面抗扭剛度參數(shù)建立簡(jiǎn)支斜梁橋的基頻計(jì)算公式.橋梁動(dòng)力特性試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明公式具有較好的精度和適用性.