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    某輪胎廠蒸汽壓差發(fā)電機組改造研究

    2020-10-30 05:49:32曹子治
    科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2020年31期
    關(guān)鍵詞:額定值硫化機外壓

    曹子治

    (中國能源建設(shè)集團(tuán)廣東火電工程有限公司,廣東 廣州510663)

    1 概述

    輪胎生產(chǎn)屬于高能耗行業(yè),其中生產(chǎn)過程中消耗的蒸汽約占總能耗的70%、電力約占30%[1]。蒸汽是硫化機加熱的主要介質(zhì),為硫化機提供熱能并有效地保證硫化的質(zhì)量,硫化機消耗的蒸汽占全廠的60%-90%。

    某輪胎廠有2 個硫化車間,硫化機所需蒸汽由外部供熱管道提供,經(jīng)減溫減壓閥組調(diào)節(jié)后分別進(jìn)入硫化機內(nèi)壓、外壓使用。減溫減壓閥組中的不可逆過程存在大量損失,采用透平膨脹機代替減溫減壓閥組,可大幅降低系統(tǒng)的損失[2]。故輪胎廠建設(shè)了兩套透平膨脹發(fā)電機組,用以調(diào)節(jié)蒸汽參數(shù)并利用蒸汽壓差發(fā)電,但由于轉(zhuǎn)速過低、排汽壓力波動大等故障,一直處于停運狀態(tài)。

    本文分析了現(xiàn)有透平膨脹機組的問題,提出了改造方案,并分析了改造后的性能和收益。

    2 現(xiàn)有機組問題分析

    2.1 現(xiàn)有機組概況

    1 號車間設(shè)兩條減溫減壓管路,每條管路分別配有內(nèi)壓減溫減壓閥組(供汽母管壓力減至1.7MPa)、外壓減溫減壓閥組(1.7MPa 減至0.9MPa)。1 號車間在2 號支路內(nèi)壓閥組前安裝一套315kW 膨脹機組,當(dāng)膨脹機運行時內(nèi)壓閥組旁路。2 號車間設(shè)一條減溫減壓管路,安裝一套500kW 膨脹機組作為內(nèi)壓閥組旁路使用。

    根據(jù)設(shè)備技術(shù)協(xié)議2 套單級膨脹機組額定進(jìn)出口蒸汽參數(shù)分別為2.2MPa/220℃、1.0MPa/180℃,其他參數(shù)見表1。

    2.2 現(xiàn)有機組問題分析

    問題1:技術(shù)協(xié)議參數(shù)不匹配

    根據(jù)表1 中的輸出功率和透平效率計算得1#、2#膨脹機輸入功率分別為413kW 和625kW。而根據(jù)額定進(jìn)出口蒸汽參數(shù)計算得1#、2#膨脹機輸入功率分別為79kW 和98kW(僅為前者的21%和20%)。

    膨脹機的調(diào)節(jié)范圍一般在70%- 120%[3],當(dāng)輸入功率降低至20%左右時,機組必然無法穩(wěn)定運行。

    表1 膨脹機組額定參數(shù)

    表2 膨脹機實際輸入功率(kW)

    問題2:排汽壓力不匹配

    膨脹機額定排汽壓力為1.0MPa,為保證硫化機內(nèi)壓蒸汽參數(shù),實際排汽參數(shù)不得低于1.7MPa 飽和蒸汽,則進(jìn)出口蒸汽焓差由31.6kJ/kg 降為21kJ/kg,膨脹比由2.2 降至1.29。由于焓差和膨脹比大幅降低,膨脹機無法穩(wěn)定運行。

    問題3:進(jìn)汽參數(shù)不匹配

    1 號車間蒸汽母管最大流量為15t/h、平均流量為12t/h、最小流量9t/h,1#膨脹機流量為母管的50%。2 號車間蒸汽母管最大流量24t/h、平均流量為18t/h、最小流量14t/h,2#膨脹機流量為母管的100%。1# 膨脹機實際進(jìn)汽參數(shù)為2.17MPa /216.5℃/2800kJ/kg,2# 膨 脹 機 實 際 進(jìn) 汽 參 數(shù) 為 2.13MPa/231℃/2847kJ/kg。結(jié)合排汽焓值,計算得膨脹機各工況下實際輸入功率如表2 所示。

    由表2 可知在平均流量下1#、2#膨脹機輸入功率僅為額定的3%和52%。

    2.3 小結(jié)

    由于設(shè)備選型過大,蒸汽系統(tǒng)設(shè)計不合理,導(dǎo)致膨脹機輸入功率、膨脹比遠(yuǎn)小于額定值,故機組無法穩(wěn)定運行。1#膨脹機的蒸汽流量、進(jìn)出口焓差、膨脹比均小于額定值,平均流量時輸入功率僅為額定值的2.76%。2#膨脹機的進(jìn)出口蒸汽焓差大于額定值,但蒸汽流量、膨脹比都小于設(shè)計值,平均流量時輸入功率僅為額定值的52.3%。

    3 現(xiàn)有機組改造方案

    為提高輪胎廠蒸汽系統(tǒng)效率,在不影響硫化機運行的前提下提高膨脹機發(fā)電量、減少系統(tǒng)?損失,可從以下三方面著手:

    a.增加膨脹機蒸汽量,選擇合適的膨脹機組;

    b.提高膨脹機進(jìn)出口蒸汽焓差;

    c.提高膨脹機發(fā)電機組效率。

    其中蒸汽焓差△h 提高空間最大,各種狀態(tài)下蒸汽焓值見圖1,可通過降低膨脹機排汽焓值來提高發(fā)電量。

    圖1 各種蒸汽焓值對比

    3.1 1 號車間改造方案

    圖2 1 號車間改造后蒸汽系統(tǒng)圖

    硫化機的蒸汽耗量內(nèi)壓占20%,外壓占80%。為提高膨脹機蒸汽流量和出入口焓差,可將膨脹機排汽改至2 號支路外壓閥組出口后,膨脹機供用所有外壓蒸汽,1 號支路供用所有內(nèi)壓蒸汽??紤]到膨脹機至硫化機管道散熱損失,排汽取3℃過熱度,改造后的蒸汽系統(tǒng)見圖2。

    改造后膨脹機輸入功率增加465%,但最大流量時仍只有64kW,無合適蒸汽膨脹機,建議拆除現(xiàn)有膨脹機組,恢復(fù)系統(tǒng)原狀。

    3.2 2 號車間改造方案

    將膨脹機排汽改至外壓閥組后,供用所有外壓蒸汽,內(nèi)壓蒸汽仍由內(nèi)壓閥組提供,改造后的蒸汽系統(tǒng)見圖3。

    圖3 2 號車間改造后蒸汽系統(tǒng)圖

    改造后蒸汽流量降低18%,焓差增加26%,輸入功率增加3.3%,膨脹比由1.19 增加至2.26。改造后膨脹比到達(dá)額定值,有助于提高透平效率和穩(wěn)定性。

    表3 改造后膨脹機運行參數(shù)

    4 2 號車間設(shè)備選型及收益分析

    2 號車間改造后膨脹機最大輸入功率與1#膨脹機額定值相近,故可利用現(xiàn)有1#膨脹機組,亦可新建一套膨脹機組,下面將對兩種方案進(jìn)行分析對比。

    4.1 新建方案

    為提高效率宜新建一臺雙級膨脹機,額定流量取16.4t/h,配套400V 發(fā)電機。額定流量下膨脹機輸入功率為300kW,發(fā)電功率為216kW,發(fā)電效率約為72%。平均流量時輸入功率為額定值的90.9%。

    新建一套雙級膨脹機組總投資為126.66 萬元(減去1#膨脹機組殘值)。機組年運行小時數(shù)取8000h,蒸汽流量按平均流量考慮,電價按0.8 元/kWh 考慮,蒸汽按200 元/噸考慮,新建方案年收益為66.86 萬元。

    4.2 利舊方案

    改造后2 號車間膨脹機輸入功率為現(xiàn)有1#膨脹機額定值的109%- 63.6%,平均流量時輸入功率為額定值的81.8%,若現(xiàn)有1#膨脹機狀況良好、無質(zhì)量問題,搬遷至2 號車間后可穩(wěn)定運行?,F(xiàn)有1#機組為單級膨脹機,且平均流量時負(fù)荷率低于新建機組,因此其發(fā)電效率要大幅低于新建機組,平均流量時約為60%。

    利舊方案總投資為51.12 萬元,年收益為46.26 萬元。

    4.3 方案對比

    新建方案、利舊方案的投資與收益對比見表4,新建方案總投資多75.54 萬元、年收益多20.6 萬元。多出部分投資的收益率為27.27%,高于資金成本,新建方案在經(jīng)濟上可行。

    表4 改造方案的投資與收益

    此外現(xiàn)有1#車間膨脹機組狀況不明,采用新建機組技術(shù)風(fēng)險更小,因此建議采用新建方案。

    5 結(jié)論與建議

    1 號車間蒸汽流量和焓差較小,宜拆除現(xiàn)有膨脹機組,恢復(fù)系統(tǒng)原狀。2 號車間建議新建一套額定功率216kW 的雙級膨脹機組,由膨脹機供用全部外壓蒸汽,新建機組總投資126.66萬元,收益率52.79%。

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