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    袖閥管注漿技術(shù)在路基病害整治中的應(yīng)用

    2020-08-29 08:59:14賀雷寧
    鐵道建筑技術(shù) 2020年6期
    關(guān)鍵詞:袖閥漿液注漿

    賀雷寧

    (中鐵十七局集團(tuán)第三工程有限公司 河北石家莊 050081)

    1 工程概況

    某段路基位于站內(nèi),剝蝕平原地貌,最大填方高度為10.5 m。地質(zhì)從上到下依次為:粉質(zhì)黏土,黃褐色,軟塑~硬塑,黏性好;頁巖,灰褐色、灰黑色、黃褐色,全~弱風(fēng)化,泥質(zhì)結(jié)構(gòu),層狀構(gòu)造,σ=250 kPa(全)/400 kPa(強(qiáng))/600 kPa(弱),具有膨脹性。地下水為第四系孔隙潛水及基巖裂隙水,主要由大氣降水和地下水徑流補(bǔ)給。地下水埋深5.0~6.6 m。

    該段路基為站內(nèi)路基,正線路基基床厚度2.7 m,自上而下由1.4 m基床混凝土+0.85 m級配碎石摻5%水泥+0.45 m AB組土組成,基床以下填料采用ABC組土。

    2 路基病害情況及原因分析

    2.1 路基病害情況

    雨季過后,發(fā)現(xiàn)該段路基疑似沉降,經(jīng)測量,沉降量為-3.59~-28.6 mm,具體情況如圖1所示。

    圖1 軌道沉降縱斷面示意

    2.2 病害產(chǎn)生的原因

    經(jīng)分析沉降觀測數(shù)據(jù),根據(jù)路基挖驗(yàn)、基底粉質(zhì)黏土及全風(fēng)化頁巖濕陷性室內(nèi)試驗(yàn)、平板載荷試驗(yàn)判斷,粉質(zhì)黏土是一種水敏感性較強(qiáng)、結(jié)構(gòu)特殊的高壓縮性土,其具有的中度濕陷性是引起路基沉降的主要因素。

    3 整治方案

    由于面臨聯(lián)調(diào)聯(lián)試,加之該段路基位于站內(nèi)兩站臺間,大型設(shè)備無法進(jìn)入,常規(guī)的旋噴樁加固無法實(shí)施,人工挖孔樁作業(yè)時間長、費(fèi)用高。經(jīng)過方案比選,最終確定采用袖閥管注漿對基底進(jìn)行加固。注漿孔沿線路方向間距1.2~1.5 m,末端間距2 m左右。注漿孔位布置如圖2~圖3所示。孔深按進(jìn)入全風(fēng)化頁巖(Ⅲ)W4地層不小于0.5 m控制[1]。

    圖2 注漿橫斷面示意

    圖3 注漿孔平面布置示意(單位:m)

    4 袖閥管注漿施工工藝

    4.1 工藝試驗(yàn)

    為確保注漿加固效果,在正式施工前必須對工藝流程、工藝參數(shù)、漿材配比、注漿順序進(jìn)行試驗(yàn),以確定最佳方案[2]。注漿工藝試驗(yàn)分線外和線上兩步進(jìn)行。

    (1)線外工藝試驗(yàn)

    在線外選擇合適位置模擬線上工況進(jìn)行試驗(yàn),主要目的是確定漿材配比[3]。試驗(yàn)孔共設(shè)置3組,每組間最小距離為3 m,每組9孔,矩形布置,縱橫向均為3排,孔間距1.5 m,孔深4~4.5 m,進(jìn)入到全風(fēng)化頁巖深度不小于0.5 m。注漿順序?yàn)?#→7#→1#→9#→6#→4#→2#→8#→5#。 試驗(yàn)孔布置見圖4。

    由于基底粉質(zhì)黏土具有濕陷性,為盡量減少在注漿時漿液對土體的軟化,加劇路基下沉,因此需盡可能地提高漿液濃度,縮減其初凝時間[4]。結(jié)合以往施工經(jīng)驗(yàn),線外試驗(yàn)選用了三種漿材配比進(jìn)行試驗(yàn),通過試驗(yàn)對其性能指標(biāo)進(jìn)行了總結(jié),具體見表1。

    圖4 試驗(yàn)孔平面布置

    表1 漿材配比性能指標(biāo)及效果評價

    試驗(yàn)結(jié)束后,對第一組注漿效果進(jìn)行了挖槽驗(yàn)證。通過挖驗(yàn)可明顯看出,全風(fēng)化頁巖具有較多層狀裂隙,漿液在全風(fēng)化頁巖層中通過性強(qiáng),注漿量大,形成層狀結(jié)石和少量粒狀結(jié)石;粉質(zhì)黏土層中有明顯劈裂,漿液流過處形成層狀結(jié)石,漿液擴(kuò)散至距注漿孔5~8 m[5],從粉質(zhì)黏土層中薄弱區(qū)域劈裂并向地表上溢。

    通過線外試驗(yàn)及挖槽驗(yàn)證,最終選用配合比為水泥∶水∶速凝劑∶減水劑 =1∶0.8∶0.02∶0.02,初凝時間及注漿效果較為理想。

    (2)線上工藝試驗(yàn)

    線上試驗(yàn)主要目的是確定注漿順序及壓力??傮w采用先封閉外側(cè),隔2注1,形成隔斷,再由外及內(nèi),先下后上,隔2注1,完成整段路基注漿加固處理施工[6]。

    外側(cè)封閉孔:采用后退式分段注漿,分段步距30~100 cm,1~3次注漿完成。每米注漿0.6 m3(理論注漿量)[7]或注漿壓力不小于1.2 MPa(地面以上為0.8 MPa)。

    內(nèi)側(cè)孔:采用后退式分段注漿,分段步距30~100 cm,1~3次注漿完成。采用注漿壓力控制,地面以下注漿壓力不小于1.2 MPa,地面以上注漿壓力不小于0.8 MPa。

    C′、c′及 B′、b′孔(左右最外側(cè)各兩排)注漿完成后,變形觀測數(shù)據(jù)無變化;A′、a′孔(左右最外側(cè)第三排)注漿,現(xiàn)場目測基床兩側(cè)與填料之間出現(xiàn)裂紋,變形觀測數(shù)據(jù)顯示軌道抬升8.56 mm;完成C、c及B、b孔(左右最外側(cè)第四、五排)注漿,變形觀測數(shù)據(jù)顯示軌道抬升23.54 mm,接近設(shè)計(jì)值,完成本段注漿。

    4.2 施工工藝

    袖閥管注漿主要工藝流程為:鉆進(jìn)成孔→安裝袖閥管→制備注入套殼料→制備及注漿。

    4.2.1 鉆孔

    鉆孔采用多功能履帶鉆機(jī),困難區(qū)域采用小型潛孔鉆機(jī)。在布置的孔位處按設(shè)計(jì)傾角、孔深進(jìn)行鉆孔,孔徑、孔深不小于設(shè)計(jì)值,鉆孔順序嚴(yán)格按工藝試驗(yàn)總結(jié)進(jìn)行,過程中對孔位、傾角、深度、地質(zhì)等情況詳細(xì)記錄[8]。若遇到塌(縮)孔現(xiàn)象,注漿管無法下入時,可采用套管跟進(jìn)、加壓注漿、適當(dāng)調(diào)整孔徑(深)、調(diào)整鉆桿等方法,直到按設(shè)計(jì)要求完成鉆孔。

    4.2.2 袖閥管加工及安裝

    為減小大面積鉆孔造成路基沉降,鉆孔完成后立即安裝袖閥管,注入套殼料。袖閥管采用φ76×5 mm鋼袖閥管,分段長度2 m。原地面以下每0.3 m鉆4個φ1 cm溢漿孔;原地面以上每1 m鉆4個φ1 cm溢漿孔,兩兩對稱。溢漿孔處開槽,開槽寬度為30 mm,深度為2.5 mm,開槽處安裝特制橡皮套。袖閥管插入時相鄰兩節(jié)袖閥管用公母槽扣套接并焊接,下放時盡量保證袖閥管的中心與鉆孔中心重合。袖閥管上口露出地面不小于20 cm。

    4.2.3 注套殼料

    注套殼料是袖閥管注漿的核心技術(shù)之一,是與花管注漿最大的區(qū)別之處[9]。套殼料的主要作用是使?jié){液在一定高度范圍內(nèi)橫向流動,阻止?jié){液的上下流動,并填充管壁和孔壁之間的縫隙,減小由于塌孔而造成路基的變形。套殼料采用膨潤土和水泥現(xiàn)場配制,配合比(重量比)為水∶膨潤土∶水泥=1.6∶1∶1。攪拌時先量取80 kg水加入攪拌桶中,再加入50 kg膨潤土,強(qiáng)力攪拌后加入50 kg水泥攪拌均勻即可。

    4.2.4 制備及注入漿液

    漿液配比采用工藝試驗(yàn)確定的配比,一般初凝時間應(yīng)控制在60 min以內(nèi),終凝時間應(yīng)在120 min以內(nèi)[10]。

    注漿方式采用后退式分段注漿,注漿速度10~20 L/min。每孔首次注漿完畢后立即用清水沖洗注漿管,確保再次注漿時管道暢通[11]。

    嚴(yán)格分批分次按順序進(jìn)行注漿,采用兩側(cè)對稱、先外后內(nèi)、先下后上進(jìn)行。為防止相鄰兩孔串漿,采用隔孔注漿。每孔注漿次數(shù)原則上不受限制,一般以1~4次注滿為宜[12],總注入量以土層飽和為原則,施工中采用自動流量和壓力記錄儀進(jìn)行注漿施工如實(shí)記錄。

    終止注漿以壓力控制為主、注漿量控制為輔,符合下列條件之一時,終止注漿:

    (1)注漿壓力≥1.2 MPa(路基本體0.8 MPa),當(dāng)吸漿量<2.5 L/min,穩(wěn)定25 min;

    (2)發(fā)現(xiàn)底座、軌道有上抬的趨勢時,停止注漿;

    (3)發(fā)生串漿、冒漿或漿液漏失嚴(yán)重時,停止注漿,洗孔,待漿液初凝后進(jìn)行二次注漿。

    5 變形監(jiān)測及軌道幾何尺寸控制方法

    5.1 變形監(jiān)測

    注漿施工過程可能引起路基及軌道結(jié)構(gòu)產(chǎn)生變形。為了有效控制該變形,采用自動監(jiān)測為主、人工觀測為輔的監(jiān)測手段。

    5.1.1 自動監(jiān)測

    自動監(jiān)測分為沉降位移自動監(jiān)測系統(tǒng)和平面位移自動監(jiān)測系統(tǒng)。

    (1)沉降自動監(jiān)測系統(tǒng)

    測點(diǎn)布設(shè)于左右線底座外緣,間隔5 m布設(shè)?;鶞?zhǔn)點(diǎn)布設(shè)在注漿影響區(qū)域外。為了解注漿過程中不同地層的沉降情況,布設(shè)高精度分層沉降位移計(jì),對不同地層的沉降情況進(jìn)行測量。

    (2)平面位移自動監(jiān)測系統(tǒng)

    按照CPⅢ測量原理對注漿過程中軌道變形情況進(jìn)行實(shí)時測量。在每個作業(yè)區(qū)段布設(shè)兩臺自動全站儀,全站儀應(yīng)設(shè)置在變形區(qū)域以外。測點(diǎn)以棱鏡作為觀測位移點(diǎn),布設(shè)于底座上方外緣,沿線路方向每隔10 m布設(shè)一棱鏡。高精度自動全站儀布設(shè)見圖5。

    圖5 全自動全站儀測量示意

    (3)監(jiān)測頻次

    沉降系統(tǒng):1次/10 s;

    自動全向傳感水平位移計(jì):1次/10 min;

    分層沉降位移計(jì):1次/60 min;

    自動全站儀:1次/30 min,具體設(shè)定可根據(jù)現(xiàn)場施工情況進(jìn)行調(diào)整。

    (4)監(jiān)測預(yù)警值

    考慮監(jiān)測系統(tǒng)精度、施工交叉影響及扣件調(diào)整量等因素,垂直變形應(yīng)控制在-5 mm~1 mm之內(nèi),橫向變形達(dá)到1.5 mm時進(jìn)行預(yù)警,立即停止注漿。

    5.1.2 人工監(jiān)測

    位移監(jiān)測網(wǎng)可利用原有的沉降觀測工作基點(diǎn)及CPⅢ軌道控制網(wǎng),在每單元無砟軌道底座四角設(shè)置位移觀測點(diǎn),利用電子水準(zhǔn)儀和全站儀進(jìn)行觀測,架設(shè)儀器遠(yuǎn)離注漿區(qū)域不小于50 m。

    5.2 軌道幾何尺寸控制

    由于扣件系統(tǒng)調(diào)整量有限,為避免無砟軌道返工,有時需要對由于地質(zhì)、施工質(zhì)量和鉆孔注漿等原因造成的沉降漏斗區(qū)域通過注漿進(jìn)行抬升調(diào)整。國內(nèi)最成功的案例都是通過切割使底座與道床分離,利用千斤頂將道床抬升到合適高度,用特殊材料填塞縫隙的方法。該方法效果較好,但成本較高,工期較長。

    在注漿過程中,勢必會造成軌道上拱或者下沉,這也是注漿加固的“副作用”之一。如果控制方法得當(dāng),也可利用其“副作用”抬升軌道對沉降漏斗進(jìn)行補(bǔ)救,避免軌道結(jié)構(gòu)返工。在抬升軌道時要按照“縱向分段,左右對稱,監(jiān)控到位,寧低勿高,實(shí)時調(diào)整”的原則進(jìn)行??v向分段需按照軌道單元結(jié)構(gòu)分段進(jìn)行注漿;左右對稱指的是注漿時嚴(yán)格按照左右孔位對稱、壓力一致的原則進(jìn)行注漿,可有效防止軌道中心偏移;在注漿抬升時要對軌道變形情況實(shí)時監(jiān)測,實(shí)時溝通,專人指揮;寧低勿高是指在抬升軌道時要根據(jù)前后軌道幾何數(shù)據(jù)和扣件調(diào)整量,留有一定的預(yù)留量,避免抬升過高,但也應(yīng)適當(dāng)考慮注漿后的沉降量;實(shí)時調(diào)整是指在注漿過程中,若軌道無明顯變化,就需對注漿位置、壓力等根據(jù)現(xiàn)場情況進(jìn)行調(diào)整或分次注漿。注漿過程通過精細(xì)化控制,最終達(dá)到了預(yù)期目的,避免了軌道結(jié)構(gòu)返工。

    6 注漿效果檢查及評定

    目前,相關(guān)規(guī)范中對注漿加固質(zhì)量檢測和效果評定并沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)和方法。應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)要求和工程實(shí)際,采用簡單易操作、結(jié)果可靠的方法進(jìn)行效果評定。路基注漿加固效果評價可采用鉆芯取樣觀察法、填充率反算法、原位測試對比法、沉降評估法等方法。

    6.1 鉆芯取樣觀察法

    按照不小于設(shè)計(jì)孔數(shù)2%的數(shù)量進(jìn)行鉆孔取芯,取樣孔能見多處水泥結(jié)石體,基本填滿可見縫隙,無未填充的可見大孔隙即可。

    6.2 填充率反算法

    一般情況下,漿液填充率(實(shí)際注漿量和設(shè)計(jì)注漿量之比)大于80%,可判定為達(dá)到加固效果。設(shè)計(jì)注漿量可按下式計(jì)算[3]:

    式中,Q為注漿量(m3);V為被加固的土體體積(m3);n為地層孔隙率,可按地質(zhì)勘查報(bào)告中地層孔隙率取值;α為地層填充系數(shù),深孔注漿宜取0.6~1.0;β為漿液損失系數(shù),宜取1.2~1.4。

    6.3 原位測試對比法

    該方法是在注漿前后分別進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)貫入、動力觸探原位測試,對測試結(jié)果進(jìn)行對比分析,從而對注漿效果進(jìn)行評定。

    6.4 沉降評估法

    對于由于路基不均勻沉降造成的病害,注漿結(jié)束后,按照常規(guī)的沉降觀測方法進(jìn)行沉降觀測,也是注漿效果評定的主要方法之一。

    7 結(jié)束語

    該段路基通過袖閥管注漿加固,達(dá)到了預(yù)期效果,也為后期類似問題的處理積累了一定的經(jīng)驗(yàn)。但由于目前認(rèn)識水平、工藝水平、監(jiān)測方法、檢測方法等還存在一定的局限性,還需在以后的工程實(shí)踐中繼續(xù)研究和總結(jié)。

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