粗砂套殼料的袖閥管注漿場(chǎng)地試驗(yàn)研究

雷 浩,吳紅剛,牌立芳,張少龍

(1.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院,蘭州 730070； 2.中鐵西北科學(xué)研究院有限公司,蘭州 730070；3.西部環(huán)境巖土及場(chǎng)地修復(fù)技術(shù)工程實(shí)驗(yàn)室,蘭州 730070)

引言

袖閥管注漿工法又稱索列坦休斯工法，是由法國(guó)Soletanche基礎(chǔ)工程公司于20世紀(jì)50年代開發(fā)研究的一種注漿工法[1]。由于袖閥管注漿具有注漿效率高，施工方便、快捷，且施工時(shí)對(duì)既有線路正常運(yùn)作和使用影響較小等優(yōu)勢(shì)，該工法是目前被國(guó)內(nèi)外公認(rèn)的可靠的注漿工法[2]。

早期，國(guó)外學(xué)者對(duì)袖閥管注漿的機(jī)理及標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了研究。YEUNG A T等[3]及NEHA Shrivastava等[4]對(duì)注漿原理進(jìn)行了研究；DAVIDE Merlini[5]對(duì)采用袖閥管注漿對(duì)塞內(nèi)里隧道軟弱圍巖進(jìn)行加固；CN I James等[6]也采用袖閥管注漿對(duì)黏性土地基進(jìn)行加固，加固效果顯著。袖閥管注漿技術(shù)于20世紀(jì)90年代被引入國(guó)內(nèi)，并逐漸推廣應(yīng)用到基坑、地基、隧道等工程的維修加固過程中，金雪峰等[7]，竇玉東等[8]及白俊等[9]分別采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)地鐵附近的基坑進(jìn)行處理，表明在基坑處理過程中采用袖閥管注漿技術(shù)加固是行之有效的；唐勝利等[10]采用袖閥管和鋼管樁對(duì)采空區(qū)軟弱地基進(jìn)行加固，朱登元等[11-12]也采用室內(nèi)模型試驗(yàn)，開展了袖閥管劈裂注漿加固粉土路基的效果研究，得出了利用袖閥管注漿處理軟弱地基時(shí)漿液-土體具有明顯協(xié)同作用；張大千[13]、周運(yùn)祥[14]及羅齊來[15]分別利用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)不同隧道軟弱圍巖進(jìn)行預(yù)加固治理，都取得了良好的注漿效果。另外，也有學(xué)者研究了套殼料在不同材料及配合比下對(duì)袖閥管注漿效果的影響，韓麗英等[16]采用普通土代替套殼料中的膨潤(rùn)土進(jìn)行試驗(yàn)研究，并研究了不同配比的套殼料對(duì)于袖閥管注漿效果的影響；王生等[17]開展了袖閥管注漿套殼料配合比室內(nèi)試驗(yàn)，研究了套殼料各摻料對(duì)套殼料強(qiáng)度及其拌和物初凝、終凝時(shí)間的影響。

通過上述研究發(fā)現(xiàn)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于袖閥管注漿技術(shù)的研究多集中于機(jī)理及其實(shí)際應(yīng)用，但目前對(duì)于袖閥管注漿在實(shí)際施工中套殼料的合理配比以及漿液沿土體劈裂方式等分析研究工作開展較少，且由于列車運(yùn)營(yíng)，無法在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)路基進(jìn)行原位試驗(yàn)。鑒于此，以隴海鐵路某段下行線路基處理為工程背景，開展了粗砂作為套殼料的袖閥管注漿改進(jìn)的場(chǎng)地試驗(yàn)研究，通過試驗(yàn)后對(duì)袖閥管注漿周邊土體進(jìn)行開挖解剖分析，并利用加速度及土壓力在注漿過程中的響應(yīng)測(cè)試，同時(shí)與傳統(tǒng)套殼料的袖閥管注漿效果進(jìn)行對(duì)比，著重就改進(jìn)套殼料的袖閥管注漿在鐵路路基的加固效果及其注漿過程對(duì)路基的響應(yīng)進(jìn)行評(píng)價(jià)。研究結(jié)果可以為利用袖閥管注漿加固及維修的鐵路路基工程提供理論基礎(chǔ)和技術(shù)指導(dǎo)。

1 工程概況

隴海鐵路西起蘭州站、東至連云港站，正線全長(zhǎng)1 759 km，設(shè)計(jì)速度140～200 km/h。該段線路路基位于路堤填方土體上，路堤填方高度約為4.2 m，路基填方土體以黃土為主?，F(xiàn)場(chǎng)取回原狀土樣(上下行共9組土樣)，測(cè)得其含水率在11.4%～19.2 %，密度在1.61～2.04 g·cm-3，壓縮指數(shù)均大于0.167，由此可以判別土的類別是屬于高壓縮性土，土的壓縮量較大。

在列車的持續(xù)荷載及降雨影響下，導(dǎo)致該段下行線路基承載力下降，路基有明顯沉降，嚴(yán)重危及列車的正常行駛及運(yùn)營(yíng)；另外，因該段穿越村莊及既有線路等，也影響到周圍居民人身和財(cái)產(chǎn)安全。為保證線路穩(wěn)定與列車運(yùn)營(yíng)安全，且對(duì)周圍居民生活產(chǎn)生較小影響，綜合考慮各種因素，決定采用袖閥管注漿對(duì)沉降路基進(jìn)行加固處理。

注漿加固區(qū)段采用PVC硬質(zhì)袖閥管進(jìn)行加固，沿線路以單排形式布設(shè)，共布置100個(gè)注漿孔，縱向間距為2.0 m，且與路基地面夾角為30°；每個(gè)注漿孔中袖閥管總長(zhǎng)為9.0 m，單根管長(zhǎng)為2.0 m，直徑為30 mm，注漿壓力為0.2～0.8 MPa。現(xiàn)場(chǎng)注漿如圖1所示。

圖1 現(xiàn)場(chǎng)袖閥管注漿

2 袖閥管注漿原理及套殼料改進(jìn)措施

2.1 袖閥管注漿原理

袖閥管注漿是由注漿泵、潛孔鉆、袖閥管、注漿器、套殼料、注漿漿液組成。袖閥管注漿時(shí)首先需要根據(jù)設(shè)計(jì)情況鉆出工程所需鉆孔，然后再將袖閥管放入孔中，待套殼料養(yǎng)護(hù)完成后將注漿管沿著袖閥管移動(dòng)到所需注漿的位置，隨后通過注漿泵將一定配比的漿液經(jīng)注漿器傳輸至袖閥管，注漿壓力使袖閥管外側(cè)的橡膠圈脹開，套殼料被擠碎，此時(shí)漿液逐漸向著土體的孔隙裂縫滲透[18]，如圖2(a)所示。在注漿壓力作用下，使土體在薄弱結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生劈裂現(xiàn)象，漿液會(huì)沿著土體裂縫不斷流動(dòng)并填充裂縫，凝固后的漿液與土體形成劈裂漿脈，對(duì)土體有明顯的擠密效應(yīng)，提高其承載力，對(duì)控制路基沉降有較好的效果。

圖2 袖閥管注漿原理示意

2.2 粗砂代替套殼料的可行性

袖閥管注漿施工過程中，澆筑及養(yǎng)護(hù)套殼料是袖閥管注漿關(guān)鍵的一步，它要求既能在一定壓力下壓開填料進(jìn)行橫向注漿，又能在高壓注漿時(shí)，阻止?jié){液沿孔壁或管壁流出地表[19]，所以套殼料澆筑的好壞直接關(guān)系到袖閥管注漿的效果。

傳統(tǒng)施工過程中，套殼料大多都是根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況或經(jīng)驗(yàn)來選取水泥、膨潤(rùn)土、水的配比進(jìn)行施工，待養(yǎng)護(hù)5～7 d，強(qiáng)度達(dá)到0.3～0.5 MPa后才可注漿，施工周期較長(zhǎng)；由于袖閥管注漿封孔工藝復(fù)雜，封孔不良可能會(huì)導(dǎo)致注漿質(zhì)量差；另外，若套殼料養(yǎng)護(hù)不足，則在注漿過程中漿液擴(kuò)散范圍難以控制，易出現(xiàn)污染鉆孔、注漿失敗等情況，達(dá)不到預(yù)期加固效果。

因此，提出一種改進(jìn)的袖閥管注漿方法：采用粗砂作為套殼料，孔口地面附近用黏土封孔，注漿孔以下用細(xì)砂填筑。因粗砂孔隙率大，保水性較好，劈裂效果較好，從而使?jié){液可以快速沿整個(gè)樁身擴(kuò)散至土體，同時(shí)粗砂不需要養(yǎng)護(hù)就可以進(jìn)行注漿，極大地減少了注漿周期，對(duì)既有線路的正常運(yùn)作和使用影響較??；另外，相比于傳統(tǒng)方法采用速凝水泥砂漿封孔，黏土封孔工藝簡(jiǎn)單，便于操作，造價(jià)較低。

3 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

3.1 場(chǎng)地土層物理力學(xué)性質(zhì)

土體的壓縮性和抗剪強(qiáng)度是控制在注漿過程中的關(guān)鍵參數(shù)[20]。為了使試驗(yàn)?zāi)茏畲蠡M現(xiàn)場(chǎng)鐵路路基的實(shí)際情況，選取西部環(huán)境巖土工程實(shí)驗(yàn)室場(chǎng)地的天然黃土路基作為試驗(yàn)對(duì)象。

通過現(xiàn)場(chǎng)取樣，按照TB 10102—2010《鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程》對(duì)該場(chǎng)地黃土的物理力學(xué)參數(shù)進(jìn)行測(cè)定，結(jié)果如表1所示。可以看出，選定試驗(yàn)場(chǎng)地土層的物理力學(xué)參數(shù)與現(xiàn)場(chǎng)路基性質(zhì)較為接近，可以滿足現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的基本要求。

表1 現(xiàn)場(chǎng)土層及試驗(yàn)土層物理力學(xué)參數(shù)對(duì)比

3.2 試驗(yàn)方案

對(duì)照現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際路基原型，在試驗(yàn)場(chǎng)地選取尺寸為800 mm×1 800 mm×1 500 mm(長(zhǎng)×寬×高)的天然黃土路基作為對(duì)象。為了盡可能貼合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工點(diǎn)，場(chǎng)地試驗(yàn)選用直徑為φ30 mm，長(zhǎng)為2.0 m的PVC袖閥管，注漿管與路基地面呈30°夾角；袖閥管每隔30 cm設(shè)置4個(gè)φ3 mm的溢漿孔，兩兩對(duì)稱，在溢漿孔處設(shè)置橡皮套，且只允許漿液?jiǎn)蜗蛞绯?，如圖3所示；注漿漿液采用42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥，水灰比為0.5∶1；注漿壓力控制在0.20～0.40 MPa。

為研究改良套殼料的性能，本次試驗(yàn)采用對(duì)比試驗(yàn)方案，方案1為傳統(tǒng)套殼料(工程中常用水∶水泥∶膨潤(rùn)土=1.6∶1∶1)；方案2為改良后的套殼料(粗砂過公稱直徑為1.25 mm篩網(wǎng))，同時(shí)使用黏土封孔。

3.3 試驗(yàn)量測(cè)系統(tǒng)布置

為觀測(cè)和記錄注漿過程中應(yīng)力分布狀態(tài)以及加速度響應(yīng)情況，試驗(yàn)過程中對(duì)土壓力及加速度進(jìn)行了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。土壓力計(jì)和加速度傳感器沿袖閥管軸線方向分別在兩側(cè)布設(shè)，北側(cè)和南側(cè)各布設(shè)一組，每組布設(shè)3個(gè)。加速度傳感器布設(shè)位置與土壓力計(jì)相同，第1組(南側(cè))土壓力計(jì)為S1～S3(加速度為A1～A3)，第2組(北側(cè))土壓力計(jì)為S4～S6(加速度為A4～A6)，距袖閥管30 cm處，布設(shè)間距50 cm，如圖3所示。場(chǎng)地試驗(yàn)整體布置如圖4所示。

圖3 改進(jìn)后袖閥管注漿示意(單位：mm)

圖4 場(chǎng)地試驗(yàn)整體布置示意

4 試驗(yàn)結(jié)果分析

4.1 試驗(yàn)現(xiàn)象分析

4.1.1 傳統(tǒng)套殼料

注漿完成后，通過對(duì)袖閥管注漿周圍土體開挖解剖發(fā)現(xiàn)，套殼料(水，水泥及膨潤(rùn)土)未被完全劈裂，僅沿其環(huán)向出現(xiàn)1條弧形裂縫并伴隨有一些輕微的擠壓破壞，袖閥管周圍也并未見明顯漿液滲透現(xiàn)象，如圖5(a)所示。說明由于套殼料強(qiáng)度過高，即使在高壓注漿的情況下，套殼料也未能完全劈裂。同時(shí)由于在套殼料外側(cè)產(chǎn)生了裂縫及擠壓破壞，也可能導(dǎo)致袖閥管整體強(qiáng)度降低，達(dá)不到加固地基的效果。

繼續(xù)對(duì)袖閥管外側(cè)套殼料進(jìn)行解剖，可以看出在溢漿孔的位置處袖閥管被套殼料緊密包裹，漿液在高壓作用下并沒有將橡膠圈脹破，另外管壁周圍也未見明顯的漿液，未能將漿液的劈裂作用發(fā)揮出來，具體如圖5(b)所示。產(chǎn)生這種情況的原因是由于套殼料配比及養(yǎng)護(hù)時(shí)間不合理而造成其強(qiáng)度過高。

圖5 套殼料未被完全劈裂

通過上述試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，采用傳統(tǒng)工程中使用的套殼料(水、水泥及膨潤(rùn)土)注漿時(shí)，雖注漿壓力較高但套殼料仍未被劈裂，注漿效果不理想。分析其原因，可能是由于套殼料配比及養(yǎng)護(hù)時(shí)間不合理而造成其強(qiáng)度過高，從而導(dǎo)致漿液無法劈裂套殼料；另外，由于套殼料在袖閥管周圍分布不均勻，使?jié){液污染了周圍土體，未能達(dá)到加固地基的效果，造成注漿試驗(yàn)失敗。

4.1.2 粗砂套殼料

注漿完成后袖閥管南側(cè)土體明顯可見裂縫發(fā)育現(xiàn)象，漿液外滲形成明顯漿液滲流現(xiàn)象。由圖6可以看出，主要裂縫走向呈弧形，裂縫在水平方向總體長(zhǎng)度約為30 cm，右側(cè)裂縫的長(zhǎng)度約為75 cm，整體呈現(xiàn)出貫通趨勢(shì)。同時(shí)，在靠近坡頂上部位置出現(xiàn)了1條長(zhǎng)度約為15 cm的豎向裂縫。

圖6 裂縫發(fā)育

從南側(cè)開始向下剖開土體，當(dāng)下剖至距基礎(chǔ)頂面約30 cm時(shí)，出現(xiàn)2條明顯的劈裂漿脈，水平劈裂漿脈長(zhǎng)度約為40 cm，斜向劈裂漿脈長(zhǎng)度約為45 cm，如圖7所示。該劈裂漿脈是注漿之前土體較為薄弱的地方，注漿時(shí)內(nèi)部注漿壓力增大，導(dǎo)致巖土體內(nèi)部鼓脹，漿液與土體固結(jié)形成劈裂漿脈，從內(nèi)部向外呈延伸擴(kuò)張趨勢(shì)。

圖7 劈裂漿脈長(zhǎng)度測(cè)量

隨著土體逐層下剝，水平裂縫寬度逐漸變寬，最大達(dá)到1 cm?？梢钥闯鲎{孔附近的充填物逐漸清晰，砂-土分界面明顯，無水泥漿入侵現(xiàn)象，如圖8所示。

圖8 封孔及灌砂

在袖閥管注漿過程中，漿液在土體中的擴(kuò)散規(guī)律與土體的性質(zhì)及鉆孔周圍應(yīng)力情況密切相關(guān)，當(dāng)致密土體中大小主應(yīng)力比值較大時(shí)容易發(fā)生定向劈裂[21]。由圖9可以看出，土層在注漿壓力作用下，產(chǎn)生滲透劈裂現(xiàn)象，形成了不同的片狀結(jié)石體。土體下剖過程中，出現(xiàn)了明顯的劈裂漿脈，漿液劈裂土體后水平成層，在袖閥管樁南側(cè)呈現(xiàn)“碗口狀”，且漿液不與試驗(yàn)黃土路基摻混為一體。

圖9 “碗口狀”水平成層現(xiàn)象

注漿完成后，袖閥管樁底部有略微擴(kuò)大，如圖10所示。通過測(cè)量發(fā)現(xiàn)樁底部擴(kuò)大約10%，擴(kuò)大部分與樁底部共同受力，有利于袖閥管樁的穩(wěn)定。注漿完成后的袖閥管可以與劈裂漿脈形成“骨架”空間結(jié)構(gòu)，增加土體密實(shí)度，提高了地基的承載能力。

圖10 樁底部擴(kuò)大現(xiàn)象

通過與傳統(tǒng)工程套殼料的袖閥管注漿試驗(yàn)現(xiàn)象進(jìn)行對(duì)比，表明粗砂作為套殼料時(shí)更易劈裂土體，注漿效果明顯，造價(jià)低且施工周期較短，可以較好滿足實(shí)際工程需要。

4.2 土壓力及加速度分析

由于傳統(tǒng)套殼料的袖閥管注漿效果不佳，采集到的數(shù)據(jù)無明顯規(guī)律，所以此處只對(duì)改良后粗砂套殼料注漿的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行分析。

4.2.1 土壓力響應(yīng)

注漿結(jié)束后，通過對(duì)試驗(yàn)現(xiàn)象觀察及數(shù)據(jù)整理發(fā)現(xiàn)，袖閥管北側(cè)注漿效果不明顯，土壓力計(jì)數(shù)值變化范圍不大；而在袖閥管樁南側(cè)出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象，劈裂注漿效果顯著。所以此處選取袖閥管樁南側(cè)S1、S2、S3號(hào)土壓力計(jì)為例進(jìn)行分析。

注漿工藝采用分段注漿，當(dāng)袖閥管壓力表達(dá)到0.4 MPa時(shí)停止注漿，等袖閥管內(nèi)壓力歸零后繼續(xù)注漿。由圖11可知，S2號(hào)和S3號(hào)土壓力計(jì)距袖閥管底較近，數(shù)值變化明顯，劈裂注漿效果顯著；S1號(hào)土壓力計(jì)距路基頂部較近，土壓力計(jì)數(shù)值在0.3～0.4 kPa小幅度震蕩，說明漿液并未全部劈出，雖有輕微滲透但效果不明顯，土壓力響應(yīng)較小，且土壓力數(shù)值沒有明顯的增加或減少。

圖11 土壓力實(shí)測(cè)時(shí)程曲線

根據(jù)分段注漿時(shí)刻與土壓力響應(yīng)情況，可將注漿過程分為4個(gè)階段，具體響應(yīng)情況如表2所示。

表2 土壓力響應(yīng)情況

由表2可以看出，第一階段注漿持續(xù)6 min，漿液進(jìn)入袖閥管，土體被擾動(dòng)，土壓力有小幅度變化；第二階段注漿持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng)，漿液開始滲透土體，土壓力緩慢增大；第三階段注漿持續(xù)10 min，漿液完全滲透土體，劈裂效果明顯，土壓力逐漸增大，并在漏漿時(shí)達(dá)到峰值；第四階段注漿持續(xù)時(shí)間最短，注漿基本完成，土壓力逐漸消散后基本保持穩(wěn)定。

提取出各對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)的土壓力峰值，通過圖12可知：袖閥管南側(cè)土壓力峰值明顯要大于北側(cè)土壓力峰值，分析其原因主要是由于南側(cè)出現(xiàn)漏漿，在此處發(fā)生定向劈裂現(xiàn)象，對(duì)南側(cè)土體響應(yīng)明顯。由于注漿壓力在土體中分布不均，導(dǎo)致在土體不同位置中沿薄弱面劈裂，注漿孔內(nèi)部分壓力響應(yīng)不明顯，且一般在地表附近壓力偏小，中下部壓力較大。由圖12明顯可以看出，隨土壓力計(jì)距袖閥管底高度增大，其峰值下降，即在近袖閥管底處土壓力峰值較大。

圖12 土壓力峰值對(duì)比

4.2.2 加速度響應(yīng)

根據(jù)傳感器布置位置，此處選取南側(cè)3個(gè)傳感器為例進(jìn)行分析，分別做出A1～A3測(cè)點(diǎn)的加速度時(shí)域曲線，如圖13所示。

圖13 加速度時(shí)域曲線

由圖13對(duì)應(yīng)上述4個(gè)注漿階段分析可得，在第二階段(0～50 s)及第三階段(500～600 s)內(nèi)，加速度波動(dòng)情況明顯。A1測(cè)點(diǎn)處加速度峰值為5.104 cm/s2，A2測(cè)點(diǎn)處加速度峰值為9.183 cm/s2，A3測(cè)點(diǎn)處加速度峰值為10.578 cm/s2。對(duì)比上述各測(cè)點(diǎn)加速度峰值可發(fā)現(xiàn)，A2、A3兩測(cè)點(diǎn)處響應(yīng)強(qiáng)烈且加速度峰值較大，這是由于這兩個(gè)測(cè)點(diǎn)靠近袖閥管底漏漿位置，此處漿液與土體凝結(jié)，形成了劈裂漿脈，增加了土體的密實(shí)度，使土體對(duì)于振動(dòng)波的吸收較小。

同時(shí)，對(duì)比各測(cè)點(diǎn)加速度峰值所出現(xiàn)的時(shí)刻可發(fā)現(xiàn)，從A1～A3測(cè)點(diǎn)加速度約在第三階段(500～600 s)時(shí)出現(xiàn)明顯峰值。表明這些時(shí)刻漿液已經(jīng)滲透土體，發(fā)生了定向劈裂。

提取出各對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)的加速度峰值，通過對(duì)A1～A6加速度傳感器峰值對(duì)比(圖14)可知：袖閥管南側(cè)加速度峰值明顯大于北側(cè)加速度峰值，這與土壓力峰值分布相似，也是由于南側(cè)出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象，南側(cè)土體加速度響應(yīng)明顯。

圖14 加速度峰值對(duì)比

另外，由于漿液在一定壓力作用下會(huì)沿土體薄弱面滲透土體，可以看出土體的擾動(dòng)效應(yīng)與測(cè)點(diǎn)至袖閥管樁底距離呈負(fù)相關(guān)，距袖閥管底高度越小，其加速度峰值越大。以A1點(diǎn)為基準(zhǔn)點(diǎn)，A2點(diǎn)和A3點(diǎn)的放大系數(shù)分別為1.8和2.1；同理以A4點(diǎn)為基準(zhǔn)點(diǎn)，A5點(diǎn)和A6點(diǎn)放大系數(shù)分別為3.5和4.5?？梢钥闯?，由地基表面到袖閥管底加速度峰值存在明顯的放大效應(yīng)，底部土體劈裂需要更大的能量，且漿液在劈裂后其動(dòng)能也較大。在注漿過程中，周圍土體振動(dòng)明顯，加速度響應(yīng)強(qiáng)烈，從側(cè)面表明以粗砂作為套殼料的袖閥管注漿對(duì)路基加固具有良好的效果。

5 結(jié)論

以隴海鐵路某段下行線路基加固處理為依托，開展了粗砂代替套殼料的袖閥管注漿改進(jìn)場(chǎng)地試驗(yàn)研究，得出以下結(jié)論。

(1)試驗(yàn)后對(duì)粗砂套殼料的袖閥管注漿周邊土體進(jìn)行開挖解剖分析表明：漿液劈裂土體水平成層，劈裂漿脈呈現(xiàn)出“碗口狀”，注漿完成后的袖閥管與劈裂漿脈形成“骨架”空間結(jié)構(gòu)，提高了地基承載力，以此來達(dá)到加固路基的目的。

(2)通過加速度及土壓力響應(yīng)可以看出，漿液在一定壓力作用下會(huì)沿土體薄弱面滲透土體，土體的擾動(dòng)效應(yīng)與測(cè)點(diǎn)至袖閥管樁底距離呈負(fù)相關(guān)，且在靠近袖閥管底處土壓力和加速度響應(yīng)最為強(qiáng)烈，這與注漿完成后的袖閥管底部出現(xiàn)擴(kuò)大端現(xiàn)象相吻合。

(3)通過與傳統(tǒng)套殼料的袖閥管注漿效果對(duì)比分析，表明采用粗砂作為套殼料的袖閥管注漿時(shí)，劈裂效果明顯，漿液能夠快速滲透土體，達(dá)到有效加固地基的效果，較好地滿足實(shí)際工程需要，同時(shí)也驗(yàn)證了改進(jìn)措施的有效性和可行性。

(4)改進(jìn)后的袖閥管注漿也能夠極大地降低施工費(fèi)用和施工周期，可為處理鐵路路基沉降問題提供借鑒和參考。