固含量對推進(jìn)劑模擬料壓延塑化性能的影響①

彭昭宇，薛 平，宋秀鐸，張 軍，賈明印

(1.北京化工大學(xué)，北京 100029；2.西安近代化學(xué)研究所，西安 710065)

0 引言

含能材料作為軍工領(lǐng)域的重要能源，在國防和經(jīng)濟(jì)建設(shè)中具有舉足輕重的地位[1]。目前我國對改性雙基推進(jìn)劑的塑化主要采用溝槽壓延機(jī)[2]，但壓延過程中易發(fā)生燃爆等安全問題[3]。

含能材料的特殊性質(zhì)對加工工藝、設(shè)備及生產(chǎn)車間都提出了相當(dāng)嚴(yán)格的要求：溫度和壓力必須掌控得當(dāng)，在滿足塑化加工的前提下盡量避免溫度和壓力過高，最好可以實(shí)現(xiàn)溫度和壓力的在線檢測及調(diào)控；物料的停留時(shí)間不宜過長，否則會引起熱量的積累，造成事故，這就需要加工設(shè)備跟物料接觸的部分要盡量光滑[2]，設(shè)備設(shè)計(jì)要合理，避免有滯留區(qū)；同時(shí)對車間的環(huán)境要求也較高，避免引入硬性雜質(zhì)，增大摩擦，產(chǎn)生局部熱點(diǎn)，引起爆燃[4]；車間的設(shè)備要用撞擊、摩擦不產(chǎn)生電火花的特殊材料制成，并對金屬設(shè)備進(jìn)行接地保護(hù)；另外，一旦有燃燒發(fā)生，應(yīng)及時(shí)啟動雨淋系統(tǒng)；產(chǎn)品的運(yùn)輸和儲存都應(yīng)符合規(guī)定[5]。從安全性的角度考慮，壓延塑化的在線檢測技術(shù)也顯得尤為重要，如近紅外(NIR)光譜[6]，在線基于X射線技術(shù)[7]和在線密度測試技術(shù)[8]以及在線溫度監(jiān)控技術(shù)等。由于含能材料的特殊性及加工條件的苛刻性[9-10]，加工采用的配方及工藝等參數(shù)的確定往往依賴經(jīng)驗(yàn)，真料實(shí)驗(yàn)的成本和危險(xiǎn)性高，且許多測試手段受限。螺壓成型推進(jìn)劑產(chǎn)品的主要工藝步驟如下[11]：原材料準(zhǔn)備，吸收藥的制備，離心脫水，輥筒混合，壓延造粒，干燥，螺壓成型，涼藥挑選，成品包裝。其中壓延工序的目的主要有以下三方面[12]：(1)驅(qū)水，使壓延造粒后的物料含水量控制在3%以下的水平；(2)塑化，在適當(dāng)?shù)臏囟扰c壓力條件下，溶劑分子與硝化棉深入作用，使各組分均勻分布，以滿足螺壓成型所需要的可塑性的要求；(3)提高物料的致密性，在整個(gè)壓延塑化的過程中，完成物料的驅(qū)水、混合、塑化和造粒，最終形成結(jié)構(gòu)緊密的塑化良好的物料顆粒。雙基推進(jìn)劑體系的塑化不同于大部分高聚物的熔融塑化，其本質(zhì)是溶解塑化[13]，塑化過程分為溶劑化、溶脹和溶解。

因此，本文擬采用定制的溝槽壓延機(jī)，采用合適的推進(jìn)劑模擬料進(jìn)行壓延實(shí)驗(yàn)，探究高固體推進(jìn)劑的壓延塑化過程；探究不同固含量對物料壓延加工過程的影響規(guī)律及其與物料塑化效果的關(guān)系，并結(jié)合掃描電鏡SEM和熱分析DSC/TGA定量表征塑化度，為實(shí)際加工提供參考。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 主要原材料及設(shè)備

主要原材料：采用與硝化棉NC和硝化甘油NG性能相近且塑化機(jī)理相似的醋酸纖維素CA和醋酸甘油酯GTA為代料，固體組分采用化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定的滑石粉Talc。為改善加工性能，配方中加入了凡士林Vaseline(密度0.84 g/ml，熔點(diǎn)70～80 ℃，武漢遠(yuǎn)成共創(chuàng)科技有限公司)，即高固體改性雙基推進(jìn)劑模擬料體系為CA-GTA-Talc-Vaseline。

實(shí)驗(yàn)設(shè)備：定制溝槽壓延機(jī)，XK-160，青島順富昌橡膠機(jī)械制造有限公司；攪拌機(jī)，JJ-5，無錫市精工建材實(shí)驗(yàn)設(shè)備廠；電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱，SFG-02.400，湖北省黃石市恒豐醫(yī)療器械有限公司。

測試設(shè)備：熔體流動速率儀，RL-Z1B1，上海思爾達(dá)科學(xué)儀器有限公司；多功能密度測試儀，AR-300VP，東莞市宏拓儀器有限公司-宏達(dá)美拓；電子萬能試驗(yàn)機(jī)，KXWW-20C，承德泰鼎試驗(yàn)機(jī)制造有限公司；掃描電子顯微鏡，S-4700，日本日立公司；熱重分析儀，TGA/DSC3，瑞士METTLER TOLEDO公司。

1.2 實(shí)驗(yàn)配方

實(shí)驗(yàn)配方如表1所示，其中，CA為醋酸纖維素，GTA為醋酸甘油酯，Talc為滑石粉，Vaseline為凡士林。固含量由0逐步遞增到50%，溶劑比均為70%，Vaseline用于改善高固含量下物料的加工性能。

1.3 實(shí)驗(yàn)步驟

將GTA乳濁液與Vaseline乳濁液混合成GTA混合液，與CA懸浮液混合并濾去多余的水分，與定量的Talc混合后放入攪拌機(jī)中攪拌吸收15 min，制成可用于壓延的物料。取樣進(jìn)行含水率測試，余下的物料用于溝槽壓延，將壓延好的物料定量的放入熱壓機(jī)(120 ℃、10 MPa)熱壓15 min后，將模具移入冷壓機(jī)(3 MPa)冷卻10 min后開模取出制品，并制備用于力學(xué)性能測試及其他測試所需尺寸的試樣，破碎余下的壓延物料，取樣測含水率。

表1 實(shí)驗(yàn)配方

2 結(jié)果與討論

2.1 固含量對壓延中的掉料、包輥及溫升現(xiàn)象的影響

壓延實(shí)驗(yàn)所采用的工藝及設(shè)備條件如下：前輥90 ℃，后輥86 ℃；輥隙0.2 mm；速比為1.12∶1，即前輥16.8 r/min，后輥15 r/min；壓延時(shí)間20 min。

由于混料是在大量的水環(huán)境中完成的，因此壓延物料中存在較多的水分，在壓延前期，會出現(xiàn)一定的掉料現(xiàn)象，隨著壓延進(jìn)行，水分不斷被擠出蒸發(fā)，物料逐漸被塑化并包覆在輥筒上。但是不同固含量物料的掉料及包輥現(xiàn)象存在差異，如圖1所示。

圖1 壓延5 min時(shí)不同固含量物料在輥筒上的包輥狀態(tài)

從圖1可看出，壓延進(jìn)行5 min時(shí)，0%、10%固含量物料已經(jīng)基本包輥、不掉料，塑化效果較好；而20%～50%固含量的物料仍舊處于雜亂無章的狀態(tài)，還未開始塑化，50%固含量物料的掉料現(xiàn)象仍舊非常明顯。

在物料的塑化過程中發(fā)現(xiàn)：不考慮溝槽結(jié)構(gòu)形式的影響，壓延前期，物料的包輥現(xiàn)象受溫度影響程度較大，即物料會包于前輥，這是由于壓延前期物料中存在大量的水分，輥筒帶給物料的熱主要用于水分的蒸發(fā)，當(dāng)水分含量降到一定程度物料才會開始塑化。在輥筒熱量和輥隙的擠壓下，隨著GTA對CA的溶塑，物料會具有一定的可塑性，才會較好地包于輥筒上。由于前輥溫度較高，水分蒸發(fā)速度較快，與前輥接觸的物料先具備可塑性，故易于包輥。隨著物料逐漸被塑化，包輥現(xiàn)象受速比的影響程度增大，即改變速比發(fā)現(xiàn)物料會包裹于輥速較高的輥筒上，這是由于此時(shí)的物料中水分含量大幅降低，物料與輥筒輥面的接觸狀態(tài)良好，隨著輥筒速度的增大，與輥筒表面接觸的物料線速度增大，由于物料體系此時(shí)已呈現(xiàn)整體的狀態(tài)，故在速度較大部分物料的帶動下，物料整體包于輥速較大的輥筒上。

圖2為壓延20 min時(shí)物料在輥筒上的包輥狀況，物料的塑化狀態(tài)均良好，0%及10%固含量的物料包于后輥，其他固含量物料包于前輥，這是由于固含量較低，物料呈現(xiàn)出較好的塑性，在15 min左右，物料從前輥上脫離，自動包于溫度較低的后輥上，因?yàn)槲锪陷佂矓D壓和溝槽剪切的作用下會出現(xiàn)溫升現(xiàn)象，物料與前輥接觸的一面由于熱量不易散發(fā)，溫度大大高于裸露在空氣中的一面，在溫度的影響下可塑性好，在經(jīng)過輥隙時(shí)，形變較大，故會從前輥脫離，在物料兩面形變差異的影響下包于溫度較低的后輥上。

從圖2還可發(fā)現(xiàn)，壓延20 min時(shí)，50%固含量物料已出現(xiàn)成片的開裂情況，塑化效果差。對比不同固含量物料的包輥狀態(tài)可知，0%固含量物料粘彈性最好，包輥情況最好，隨著固含量的增加，物料逐漸變脆。

圖2 壓延20 min時(shí)不同固含量物料在輥筒上的包輥狀況

表2為不同固含量物料壓延實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象的比較，隨著固含量的增加，壓延前3 min的掉料現(xiàn)象嚴(yán)重，給加工帶來困難，包輥時(shí)間后移2 min左右；開始壓延時(shí)，前輥輥筒表面90 ℃，后輥為86 ℃，壓延進(jìn)行20 min時(shí)，物料的溫度可達(dá)到120 ℃左右，且隨著固含量的增加，物料的溫升程度降低。從安全角度考慮，在其他條件不變的情況下，適當(dāng)提高固含量有利于降低溫升，可為真料的加工提供一定的參考，但高能組分含量越高，越應(yīng)該注意加工過程中的安全問題；且隨著固含量增大，物料開裂現(xiàn)象越嚴(yán)重，從圖2中50%固含量物料塑化20 min的狀態(tài)來看，體系可塑性大大降低，因此固含量的加入會導(dǎo)致體系塑化過程提早結(jié)束，即可考慮縮短塑化時(shí)間。

表2 不同固含量物料壓延實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象比較

在CA-GTA-Vaseline體系基礎(chǔ)上加入Talc，改變了各組分間的接觸狀態(tài)，內(nèi)部應(yīng)力集中點(diǎn)增加，增加了體系粘度，阻止了溶劑分子向CA內(nèi)部運(yùn)動和CA分子的熱運(yùn)動，從而使物料的溶解性變得復(fù)雜，使整個(gè)物料體系變成流體所需要的剪切力增大，粘度增大，彈性下降，增大了塑化的難度，降低了物料的可塑性。

2.2 驅(qū)水性能及致密度研究

通過溝槽壓延機(jī)的壓延塑化最終形成結(jié)構(gòu)緊密的塑化態(tài)的物料顆粒。因此對經(jīng)壓延后的物料驅(qū)水率和試樣致密度進(jìn)行塑化效果的評價(jià)。

2.2.1 壓延驅(qū)水性能研究

真實(shí)物料中增塑劑硝化甘油NG與硝化棉NC直接相遇會在接觸表面形成粘稠的凝膠狀物質(zhì)，不利于進(jìn)一步的分散，也會妨礙增塑劑進(jìn)入未溶解的NC中，因此將NC配置成一定濃度的懸浮液，在高效地?cái)嚢柘拢蛊渌M分通過浸潤、吸附、擴(kuò)散等作用與NC充分混合。但是水分的存在會阻礙NG溶劑對NC的溶脹溶解作用，因此在吸收之后必須將物料中的大部分水分驅(qū)除，為考察不同固含量物料的驅(qū)水效果，采用干燥減重法對壓延前后的模擬料進(jìn)行含水率測試，計(jì)算壓延驅(qū)水率，如式(1)：

(1)

式中H壓延前為壓延前物料的含水率；H壓延后為壓延后物料的含水率；α為壓延驅(qū)水率。

壓延驅(qū)水率如圖3所示。

圖3 不同固含量物料壓延驅(qū)水率

從圖3可看出，壓延可以驅(qū)除物料中絕大部分的水分，且隨著固含量的增加，物料的壓延驅(qū)水率呈上升趨勢，50%固含量的物料壓延驅(qū)水率可達(dá)到81.9%。這與固體組分滑石粉Talc的表面性質(zhì)有關(guān)：Talc與水的表面張力大，因此水對Talc的濕潤性差，兩者結(jié)合強(qiáng)度小，因此驅(qū)水較容易。未添加固含量的物料壓延驅(qū)水率較其他5組最低，由于CA表面的形態(tài)結(jié)構(gòu)類似于纖維，有很多的毛細(xì)管和很大的比表面積，因此具有良好的吸水性和吸附性。因物料體系中沒有與水表面張力較大的固體組分Talc，故壓延的驅(qū)水率較低。

2.2.2 壓延試樣的致密度研究

溝槽壓延機(jī)可將松散的物料壓實(shí)，從而利于藥柱的規(guī)律燃燒，物料被壓的越密實(shí)，表明塑化效果越好?？紫堵实拇笮】梢灾苯臃磻?yīng)材料的致密程度，由于壓延制得的試樣無肉眼可見的孔隙，不具備測量孔隙率的條件。物料由松散狀態(tài)到被壓實(shí)的過程中，單位體積內(nèi)的質(zhì)量必然增大，考慮到物料中固體組分Talc的密度較大，達(dá)到了2.75 g/cm3，固含量越高，試樣的密度越大。因此，為了比較CA溶塑體系的密度，即壓延的致密度，將物料看成兩種組分：CA溶塑體系和不溶的固體組分Talc，根據(jù)式(2)可得CA溶塑體系的密度：

(2)

經(jīng)質(zhì)量換算可得：

(3)

式中ρ為密度，g/cm3；V為體積，cm3；m為質(zhì)量，g。

根據(jù)不同固含量試樣的總密度，按照式(2)進(jìn)行計(jì)算可得CA溶塑體系的密度，如圖4所示。

圖4 CA溶塑體系的密度與固含量的關(guān)系

從圖4可知，隨固含量增加，CA溶塑體系的密度呈現(xiàn)先增大后降低的趨勢。20%和30%固含量的CA溶塑體系的密度最大，且數(shù)值相差不大，致密性最好，其他固含量下CA溶塑體系的密度較低。這是因?yàn)殡S著固含量在一定程度增加，與未添加固體組分的CA體系相比，GTA與CA的接觸機(jī)會增大，向CA內(nèi)部的擴(kuò)散也更容易，利于溶解塑化的進(jìn)行，但固體組分繼續(xù)增多則會在整個(gè)體系中占據(jù)更多的空間，反而阻礙了GTA向CA內(nèi)部的擴(kuò)散和溶解，致密度降低，因此雖然整個(gè)試樣的密度增大但CA溶塑體系的密度反而降低。

2.3 力學(xué)性能研究

物料的塑化效果好，內(nèi)部的均一性好，所得試樣的力學(xué)強(qiáng)度就高，因此可用力學(xué)性能來間接地表征塑化效果。將壓延后的試樣按照力學(xué)性能測試標(biāo)準(zhǔn)制成標(biāo)準(zhǔn)試樣，分別進(jìn)行拉伸性能、彎曲性能和沖擊性能的測試。

將不同固含量物料壓延、模壓制得的試樣分別進(jìn)行拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長率、抗彎強(qiáng)度及沖擊強(qiáng)度測試，根據(jù)試樣的力學(xué)性能來評價(jià)物料的塑化效果。圖5(a)～(d)分別是抗拉強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度、斷裂伸長率及沖擊強(qiáng)度隨著固含量增加的變化情況。

從圖5可看出，隨著固含量Talc的增加(溶劑比相同，均為0.7)，采用相同工藝及設(shè)備條件制得的試樣的抗拉和抗彎強(qiáng)度均呈現(xiàn)先增長后下降的趨勢，而斷裂伸長率和沖擊強(qiáng)度則總體呈現(xiàn)下降趨勢。

(a)Tensile strength (b)Bending strength

Talc是典型的片層結(jié)構(gòu)，具有大的徑厚比和高的表面積，填充于基體中可以起到有效的增強(qiáng)作用。當(dāng)Talc含量較低時(shí)，Talc均勻分散于CA基體中，起到了物理交聯(lián)點(diǎn)的作用，能有效的吸收能量；隨著Talc含量的增加，體系的拉伸強(qiáng)度逐漸增大，從圖5(a)、(b)看，當(dāng)Talc含量為30%時(shí)，其拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度分別為9.2、17.19 MPa，分別比不含Talc的CA-GTA-Vaseline體系提高了35%、46%；當(dāng)Talc含量繼續(xù)增加，超過30%時(shí)，Talc粒子分散受限，甚至?xí)霈F(xiàn)團(tuán)聚現(xiàn)象而引起應(yīng)力集中，粒子的塑性變形受限，導(dǎo)致拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度下降。

從圖5(c)可看出，隨著Talc含量的增加，拉伸斷裂伸長率呈直線下降趨勢，當(dāng)Talc達(dá)到50%時(shí)，斷裂伸長率降至6.1%，僅僅為未含Talc試樣的29%。即Talc的加入，降低了體系的塑性。從圖5(d)可看出，Talc使CA-GTA-Vaseline體系的沖擊強(qiáng)度明顯下降，當(dāng)Talc含量為20%、30%、40%時(shí)，沖擊強(qiáng)度基本保持不變，處于3.30 kJ/m2左右，Talc含量為50%時(shí)，沖擊強(qiáng)度降為未含Talc試樣的54%，大大降低了體系的韌性。這是由于Talc是典型的片層結(jié)構(gòu)，上下層僅靠微弱的范德華力結(jié)合，在受外力剪切時(shí)易出現(xiàn)層間剝離、滑脫、解離現(xiàn)象，沒有強(qiáng)的力學(xué)作用層，從而產(chǎn)生大量弱的界面，導(dǎo)致體系的抗沖擊性能下降很大。

綜上所述，Talc的加入在一定范圍內(nèi)起到了增強(qiáng)作用，能有效提高CA-GTA-Vaseline體系的拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度，即提高材料的強(qiáng)度和剛性，但對于材料韌性和塑性影響較大。

綜合各試樣的力學(xué)性能，固含量為30%的物料體系的拉伸性能及彎曲性能均是最好的，塑化效果較好。

2.4 掃描電鏡SEM分析

圖6(a)、(b)為不添加Talc的CA-GTA-Vaseline溶塑體系的SEM圖。

(a)×500

由圖6可見，GTA和CA形成了較為均勻的溶塑體系，即在壓延產(chǎn)生的機(jī)械作用力和輥筒加熱條件下，CA中的水被驅(qū)除，GTA向CA內(nèi)部擴(kuò)散，并發(fā)生溶劑化作用使CA大分子間的氫鍵作用力大大減弱，CA分子鏈或鏈段體積增大，甚至使CA分子鏈完全的分開，形成均相體系。從圖6(b)可看到，體系內(nèi)部存在著較為均勻的很多的孔隙，這是由于物料中的部分水分受熱后會產(chǎn)生大量氣體，由于物料的粘彈性及包覆在輥筒上的物料具有一定的厚度，導(dǎo)致產(chǎn)生的氣體沒能及時(shí)的排出，故氣體混入溶塑體系中形成氣泡。如藥柱中存在孔隙會導(dǎo)致推進(jìn)劑燃燒不規(guī)律，因此，應(yīng)盡可能的除去物料中的水分，避免產(chǎn)生孔隙。

2.5 熱分析

圖7為不含Talc的模擬料體系的DSC曲線?？梢姡呵€上存在兩個(gè)熔融峰，峰頂對應(yīng)溫度分別為203 ℃和273 ℃。

圖7 CA溶塑體系/不含Talc的DSC圖

CA-GTA-Talc-Vaseline模擬料體系在壓延產(chǎn)生的機(jī)械作用力和輥筒加熱條件下，GTA作為增塑劑會向CA內(nèi)部擴(kuò)散，削弱了CA大分子鏈或鏈段間的作用力，從而增加了鏈段或分子鏈的移動性能，即改變了CA的物理結(jié)構(gòu)，使其發(fā)生了聚集態(tài)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)變，降低了CA體系的玻璃化溫度和熔融溫度。因此圖7中的兩個(gè)熔融吸熱峰分別為經(jīng)過GTA溶解塑化的溶塑部分(被塑化部分)和未被塑化部分。從圖中可看出，GTA的溶解塑化作用使CA的熔融起始溫度由250 ℃降低到152 ℃，根據(jù)對應(yīng)的熔融焓ΔH1和ΔH2，可計(jì)算出溶塑體系的塑化度ε，如式(4)所示：

(4)

式中ε為塑化度；ΔH1為低溫下焓變；ΔH2為高溫下焓變。

比較不同固含量溶塑體系的塑化度，如圖8所示。未添加固體組分的CA溶塑體系的塑化度可達(dá)60%，隨著固含量增大，體系的塑化度逐漸降低，50%固含量的CA溶塑體系的塑化度僅為41%。這是因?yàn)楣腆w組分Talc的加入增大了體系的濃度，阻礙了GTA分子向CA內(nèi)部運(yùn)動，減弱了GTA對CA的溶解塑化作用，且固體組分增加了體系的粘度，增加了壓延塑化的難度，導(dǎo)致塑化度降低。

圖8 塑化度ε與固含量的關(guān)系曲線

圖9為不含Talc模擬料體系的TGA曲線。在500 ℃時(shí)，CA溶塑體系共分解了91.2%，剩余的8.8%為體系的分解殘余物。在0～300 ℃的溫度范圍內(nèi)，大約分解了36.2%，這部分歸結(jié)為水分和GTA小分子的揮發(fā)，在300～480 ℃的溫度范圍內(nèi)為CA的分解，失重54.9%，起始分解溫度為310 ℃，最大失重速率溫度為360 ℃。熱重曲線再次證明了GTA對CA的增塑作用為物理過程，并未發(fā)生化學(xué)變化，300 ℃的高溫均達(dá)到了被塑化部分和未塑化部分的熔融溫度，經(jīng)過熔融，此時(shí)不僅鏈段可以運(yùn)動，整條分子鏈都可以運(yùn)動，分子間作用力被破壞，因此塑化部分和未塑化部分的CA分子可以看成整體，在300～480 ℃的溫度范圍內(nèi)被分解。

圖9 CA溶塑體系/不含Talc的TGA圖

3 結(jié)論

本文采用CA-GTA-Talc-Vaseline模擬料體系在定制的溝槽壓延機(jī)上進(jìn)行壓延塑化實(shí)驗(yàn)，探究固含量對壓延過程中掉料、包輥及溫升現(xiàn)象的影響；研究固含量對物料的壓延驅(qū)水率、致密度及力學(xué)性能的影響，并結(jié)合掃描電鏡和熱分析探究物料的塑化度，主要結(jié)論如下：

(1)壓延5 min物料基本包輥，壓延前期物料包輥受溫度影響較大，包于溫度較高的輥筒上，塑化進(jìn)行到一定程度，包輥受速比影響大，在速度差的作用下包于輥速較高的輥筒上；壓延20 min物料溫升幅度可達(dá)30 ℃左右，料溫最高可達(dá)126 ℃，可能存在安全隱患，需重點(diǎn)防范；隨著固含量增加，溫升幅度降低，但壓延前期(0～2 min)掉料現(xiàn)象嚴(yán)重，給加工帶來困難。

(2)隨著固含量增加，壓延驅(qū)水率增大，50%固含量物料壓延驅(qū)水率高達(dá)81.9%；20%和30%固含量試樣的致密度最好，但隨著固含量增加，體系的流動性能變差，可塑性降低。

(3)固體組分Talc的加入在一定范圍內(nèi)能有效提高試樣的強(qiáng)度和剛性，但對試樣的韌性和塑性影響較大，30%固含量的試樣的綜合力學(xué)性能最好。

(4)GTA對CA的溶解塑化為物理過程，可將CA的熔融峰值溫度由273 ℃降低至203 ℃，CA溶塑體系的起始分解溫度為310 ℃，最大失重速率溫度為360 ℃；未添加Talc的CA溶塑體系的塑化度可達(dá)60%，隨著固含量增大，體系的塑化度逐漸降低。