碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶優(yōu)化研究進展

白文怡，廖英強，劉勇瓊，張宏亮

（西安航天復(fù)合材料研究所，西安 710025）

0 前言

隨著社會經(jīng)濟的高速發(fā)展，高壓氣體存儲的需求越發(fā)強烈，氣瓶作為一種儲氣壓力容器，被廣泛應(yīng)用于航空、航天、化工、汽車等領(lǐng)域，市場對氣瓶需求量也在逐年持續(xù)的增長。氣瓶按制造方法分類可分為：金屬焊接氣瓶，金屬無縫氣瓶和復(fù)合材料纏繞氣瓶，其中碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶是近幾十年來氣瓶發(fā)展中一種新的類型。復(fù)合材料氣瓶的應(yīng)用起始于20 世紀40 年代的美國武器系統(tǒng)，隨后的幾十年，該項技術(shù)逐漸在各國被重視，研究者們以輕質(zhì)高強為研究目標，開始了針對其結(jié)構(gòu)與材料的優(yōu)化探索，直至今日，該類氣瓶已經(jīng)具有一個較為穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)形式：通常其內(nèi)層為金屬或特殊非金屬材料做成的內(nèi)襯，外層為由復(fù)合材料纖維與樹脂基體構(gòu)成的增強材料，整體形狀為兩端具有半球形或橢球形封頭的圓柱體，也有一些氣瓶并沒有圓柱段筒身，整體呈現(xiàn)為球形。碳纖維復(fù)合材料纖維纏繞氣瓶的纖維增強層承受著絕大部分來自于氣瓶內(nèi)部的載荷，而內(nèi)襯主要起到密封和防腐的作用。

碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶通常具有以下優(yōu)點[1]：（1）質(zhì)量輕、剛性好、強度高、壽命長；（2）斷裂韌性高。增強纖維與樹脂基體構(gòu)成的纏繞層可有效傳遞載荷，過載時，少量纖維發(fā)生斷裂，載荷會被重新分配到臨近的未發(fā)生破壞的纖維上，從而阻止了突發(fā)性大面積破壞的產(chǎn)生；（3）安全性好。在受到?jīng)_擊時，損傷破壞表現(xiàn)為基體開裂，纖維斷裂分層等形式，但不會產(chǎn)生爆炸碎片，降低了對人員發(fā)生傷害的可能；（4）耐腐蝕性強。復(fù)合材料層由于其自身的特性，不需要經(jīng)過二次處理即可滿足耐腐蝕要求。

近年來，隨著技術(shù)不斷發(fā)展與完善，復(fù)合材料氣瓶表現(xiàn)出了低質(zhì)量，低成本，高強度，高可靠的優(yōu)異特性，在航空航天業(yè)扮演重要角色的同時，也逐漸走向民用市場，推動著社會經(jīng)濟的高度發(fā)展。

在航天領(lǐng)域[2][3][4]，SCI 公司作為碳纖維復(fù)合材料氣瓶研制的先驅(qū)，為航天各系統(tǒng)生產(chǎn)了一系列的壓力氣瓶，其部分產(chǎn)品參數(shù)如表1 所示：

表1 SCI生產(chǎn)的部分碳纖維復(fù)合材料壓力氣瓶性能Table 1 Performance of some carbon fiber composite pressure cylinders produced by SCI

Brunswick 公司研制了容積49.11L，最大工作壓力27.58MPa，質(zhì)量9.05kg 的球形T40 碳纖維/6061 鋁合金氣瓶，目前用于FS-1300 衛(wèi)星平臺。Matra Marconi 和ARDE 公司聯(lián)合研制了容積97L，最大工作壓力31MPa，質(zhì)量18.3kg 的圓柱形碳纖維/Incinel 氣瓶，目前用于歐洲星2000 飛行器；ARDE公司研制了容積57.87L，最大工作壓力31MPa，球形IM7/301CRES 氣瓶，目前用于軍事空間計劃；Lincoln 公司研制了容積10.9L，最大工作壓力41.37MPa，球形T40/5086Al 氣瓶，目前用于深空計劃；Kaiser 公司研制了容積32.5L，工作壓力17.24MPa的圓錐形T1000 碳纖維/鈦氣瓶，目前用于氙離子推進系統(tǒng)；ATK-PSI 公司研制了T1000/Ti 圓柱氣瓶，目前應(yīng)用于ESA Vega 火箭推進系統(tǒng)；此外，復(fù)合材料氣瓶還在航天飛機、火星觀察者等空間系統(tǒng)中發(fā)揮著作用。目前，我國戰(zhàn)略防御、運載火箭、探月工程等系統(tǒng)也均采用了先進的碳纖維纏繞復(fù)合材料氣瓶。

在航空領(lǐng)域[2][3][4]，SCI 公司的碳纖維/6061-T62系列鋁合金復(fù)合材料氣瓶應(yīng)用在多種型號的飛機上，例如，應(yīng)用于輕型轟炸機緊急壓縮系統(tǒng)(EPU) 的ATL-531A 復(fù)合材料氣瓶，應(yīng)用于戰(zhàn)斗機能量存儲系統(tǒng)(SES) 的ATL-383A 復(fù)合材料氣瓶，應(yīng)用于輕型飛機壓縮空氣引擎啟動系統(tǒng)（PASS）的AC-5022 復(fù)合材料氣瓶。我國航空碳纖維復(fù)合材料氣瓶現(xiàn)以在多個型號上取得成功，具有一定技術(shù)水平，但與國外相比無論是技術(shù)先進性還是應(yīng)用比重仍然具有一定差距。

在民用領(lǐng)域[2][5]，碳纖維復(fù)合材料氣瓶主要應(yīng)用于呼吸器，車載天然氣氣瓶以及壓縮氣體和液化氣體用纖維纏繞氣瓶三大領(lǐng)域，并在領(lǐng)域內(nèi)發(fā)展出比較完善的標準(表2)

表2 民用纖維復(fù)合材料氣瓶標準Table 2 Standard for civil fiber composite gas cylinders

碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶結(jié)構(gòu)相對復(fù)雜，不同的結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)直接影響著產(chǎn)品的力學(xué)性能，針對碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶的優(yōu)化設(shè)計是當(dāng)下該領(lǐng)域研究的重點問題。優(yōu)化設(shè)計的基本思想是指在滿足一定指標的情況下，建立優(yōu)化模型，針對目標函數(shù)采取最優(yōu)設(shè)計[1]。通過更加合理高效的利用纖維的性能，碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶可從結(jié)構(gòu)與性能優(yōu)化、自緊壓力優(yōu)化和質(zhì)量優(yōu)化等方面獲得性能更優(yōu)、質(zhì)量更小的產(chǎn)品，從而提高其產(chǎn)品的競爭優(yōu)勢。

1 自緊壓力優(yōu)化研究進展

如圖1 所示，碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶通過預(yù)先加載壓力，金屬內(nèi)襯會進入塑性狀態(tài)，當(dāng)壓力被卸載之后，內(nèi)襯產(chǎn)生殘余應(yīng)力，與碳纖維層之間相互作用，此時內(nèi)襯受壓，纖維層受拉，兩者的達到一個平衡狀態(tài)。氣瓶工作時，內(nèi)襯來自內(nèi)部的拉應(yīng)力和自緊產(chǎn)生的壓應(yīng)力部分抵消，從而使得內(nèi)襯所受最大應(yīng)力降低，復(fù)合纖維纏繞層應(yīng)力提高，自緊壓力改善了內(nèi)襯和纖維層的應(yīng)力分布狀況，可更好地發(fā)揮兩者的性能。

圖1 自緊壓力原理圖Fig. 1 autofrettage pressure schematic diagram

鋪層順序是影響自緊壓力大小的一個重要因素，李小明[6]等從復(fù)合材料纏繞氣瓶鋪層順序著手，采取不同組合鋪層方案，將工作壓力下內(nèi)襯應(yīng)力最小作為目標優(yōu)化函數(shù)，鋪層角度余角和自緊壓力作為狀態(tài)變量，通過模擬試驗得出了自緊壓力、纏繞角余角和內(nèi)襯應(yīng)力與鋪層順序關(guān)系圖。根據(jù)關(guān)系圖綜合選取最佳優(yōu)化設(shè)置后，自緊壓力增加了10%，鋪層角度增加了20%，而工作壓力下氣瓶內(nèi)襯應(yīng)力減少了25%，該優(yōu)化方法有一定效果，但過程較為復(fù)雜，且優(yōu)化結(jié)果難以控制。

金屬內(nèi)襯屈服率在自緊過程中會產(chǎn)生變化，繼而自緊壓力的選取，張傳勇[7]等建立有限元分析模型，計算內(nèi)膽的屈服率這一系列步驟，提出了以屈服率達到60%為判據(jù)，確定CNG2 型氣瓶自緊壓力的方法。這種方法使得金屬內(nèi)襯屈服率變化的問題得到一定程度的解決，但優(yōu)化結(jié)果不夠精確 , 同時也并非最佳自緊壓力。

孫直[8]等以薄壁容器理論為基礎(chǔ)，假設(shè)并驗證了卸載后內(nèi)襯殘余應(yīng)變?yōu)榱?，同時給出了金屬內(nèi)襯考慮隨動強化效應(yīng)和等向強化影響時的自緊壓力修正公式。如圖2 所示，針對同一算例，使用該方法實施自緊工藝后，氣瓶工作狀態(tài)下直筒段內(nèi)襯應(yīng)力為60MPa左右，而未采取該方法時內(nèi)襯應(yīng)力在120MPa 以上。但是這種方法在分析過程中并沒考慮氣瓶封頭的對整體力學(xué)性能的影響，還有待進一步改進。

圖2 經(jīng)自緊工藝后, 工作壓力下容器內(nèi)襯的應(yīng)力分布Fig. 2 Stress distribution of vessel lining under working pressure after autofrettage

自緊壓力的變化會影響內(nèi)襯以及纖維受力，謝志剛[9]等通過對碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶施加不同的自緊壓力，得到了自緊壓力下零壓內(nèi)襯最大切向應(yīng)力、工作內(nèi)襯最大Von-Mises 應(yīng)力曲線、纖維應(yīng)力比曲線曲線。

圖3 自緊壓力下零壓內(nèi)襯最大切向應(yīng)力曲線Fig. 3 Maximum tangential stress curve of zero pressure lining under autofrettage pressure

圖4 自緊壓力下工作內(nèi)襯最大Von-Mises應(yīng)力曲線Fig. 4 Maximum Von-Mises stress curve of working lining under autofrettage pressure

圖5 自緊壓力下纖維應(yīng)力比曲線Fig. 5 Stress ratio curve of fiber under autofrettage pressure

由圖3,4,5 可以看出：零壓力下，內(nèi)襯最大切向應(yīng)力與自緊壓力正相關(guān)；在一定范圍內(nèi)，適當(dāng)提高自緊壓力可以降低內(nèi)襯在工作壓力下的Von-Mises應(yīng)力；隨著自緊壓力的增大,纖維應(yīng)力比呈下降趨勢。在保證最小纖維應(yīng)力比的基礎(chǔ)上，盡可能降低內(nèi)膽在工作壓力下 Von -Mises 應(yīng)力幅值可提高氣瓶的疲勞強度。該方法探究了自緊壓力與內(nèi)襯和纖維受力的影響關(guān)系，采用這種自緊壓力優(yōu)化方式可增強氣瓶安全性并顯著提升其承載能力和抗疲勞能力。

郭亞芳[10]等所做工作與謝志剛類似，通過繪制分析自緊壓力下工作狀態(tài)最大層間應(yīng)力曲線（圖6）和纖維應(yīng)力比曲線（圖7），得出結(jié)論：隨著自緊壓力的增大，工作壓力下纖維層之間的最大剪切應(yīng)力也增大，而纖維應(yīng)力比減小，且逐減趨于穩(wěn)定。

圖6 自緊壓力下的工作狀態(tài)最大層間應(yīng)力Fig. 6 Maximum interlaminar stress in working state under autofrettage pressure

圖7 自緊壓力下的纖維應(yīng)力比Fig. 7 Fiber stress ratio under autofrettage pressure

研究還指出，影響氣瓶壽命最關(guān)鍵的因素是應(yīng)力幅，氣瓶的壽命隨著應(yīng)力幅的增大而減小；當(dāng)應(yīng)力幅不變時，氣瓶壽命隨著平均應(yīng)力的增大而減??；自緊壓力的變化對應(yīng)力幅的變化影響甚微，但對環(huán)向平均應(yīng)力的影響較大。該方法在探究自緊壓力優(yōu)化的同時，通過引入對應(yīng)力幅的研究，找到了影響氣瓶壽命的關(guān)鍵因素。

Son D S[11]等采用基于層數(shù)的碳纖維復(fù)合材料層建模技術(shù)對壓力容器進行建模，運用有限元分析方法對容器的應(yīng)力進行了精確計算，推導(dǎo)出了纖維的輪廓函數(shù)，并利用該函數(shù)精確估計出了纖維在一定纏繞角下的準確面積覆蓋范圍。分析結(jié)果表明：隨著自緊壓力的增大，內(nèi)襯的永久體積膨脹減小，殘余應(yīng)力增大，從而提高了壓力容器的結(jié)構(gòu)性能。該方法可用于III 型壓力容器的優(yōu)化設(shè)計來分析復(fù)合材料氣瓶內(nèi)襯和纏繞層的應(yīng)力分布情況，進而確定最佳的自緊壓力。

2 質(zhì)量優(yōu)化研究

航空航天領(lǐng)域?qū)τ谫|(zhì)量問題異常敏感，其他條件不變的情況下，產(chǎn)品質(zhì)量越輕，飛行器的飛行距離越遠，性能也就越好，因此，質(zhì)量也成為了復(fù)合材料纏繞氣瓶設(shè)計過程中的重要指標。對于氣瓶來說，在保證氣瓶強度要求的基礎(chǔ)上，優(yōu)化纏繞結(jié)構(gòu)，降低纖維層厚度，減少纖維材料使用，不僅可以減輕質(zhì)量，還可以節(jié)約材料成本，有效提升其經(jīng)濟性。

在氣瓶纏繞過程中，纖維纏繞角度和纖維纏繞厚度是影響氣瓶整體質(zhì)量的關(guān)鍵因素，Alexis.A.K[12]等提出了一種在應(yīng)變和強度約束下復(fù)合材料層壓氣瓶優(yōu)化的新的方法，以一種圖形化的分析方法求得復(fù)合材料纖維纏繞最佳角度和給定纖維角度下的最佳層厚，由此可對氣瓶質(zhì)量做出優(yōu)化。

傅強[13]等從另一種角度出發(fā)，首先建立氣瓶整體的優(yōu)化模型，以氣瓶施加內(nèi)襯直徑D0 為變量參數(shù)，確定了使得氣瓶質(zhì)量最小的目標函數(shù)，然后對其施加了容積約束條件、應(yīng)力約束條件、阻隔性約束條件、加工工藝約束條件，后期通過Matlab 程序，計算得出最佳內(nèi)襯直徑D0，并同時得到了容器的纏繞角度、各纏繞層厚度、鋪層順序、基孔直徑、容器總質(zhì)量等參數(shù)，最終確定了容器最終的優(yōu)化方案。這種方法對氣瓶整體設(shè)計參數(shù)控制能力較強，在設(shè)計的同時，即可對氣瓶做出優(yōu)化，是一種較為便捷設(shè)計方法。

王志輝[14]等從碳纖維層的鋪層厚度與鋪層角度出發(fā)，采取變角度變厚度的思路，利用ANSYS 仿真軟件，參照DOT-CFFC 標準對氣瓶應(yīng)力分布的要求為約束條件，對復(fù)合材料纏繞氣瓶具體算例進行了建模與分析，采用這種優(yōu)化方法，纖維強度轉(zhuǎn)換率得到明顯提高，最終復(fù)合材料層體積降低了24%，氣瓶整體的的容積質(zhì)量提升了13%，效果顯著。

KANG M C[15]等以II 型天然氣瓶為例，采用有限元分析方法，對封頭的結(jié)構(gòu)形狀和厚度做出了優(yōu)化，提出了最適合II 型天然氣儲罐的封頭形狀，并確定了各部分最小厚度順序：金屬內(nèi)襯，復(fù)合材料以及封頭部位。針對具體案例，使用新結(jié)構(gòu)形狀的封頭比之重量減小了5.1%。

在質(zhì)量優(yōu)化過程中，優(yōu)化計算過程通常較為繁瑣復(fù)雜，邊文鳳[16]等依據(jù)"網(wǎng)格理論[17][18][19]”，以獲得最輕質(zhì)量為目標，給出目標函數(shù)得到最大容積質(zhì)量比，同時以安全性為約束條件，給出約束函數(shù)得到最大爆破壓力。優(yōu)化過程中，采用序列二次規(guī)劃(SQP)算法代替?zhèn)鹘y(tǒng)的積分方法，對復(fù)合材料氣瓶進行整體優(yōu)化，最后得到相應(yīng)纏繞角下最優(yōu)的層厚以及最大的體積質(zhì)量比，實現(xiàn)了CNG 氣瓶的質(zhì)量優(yōu)化的目的。二次規(guī)劃(SQP)算法的應(yīng)用，大大降低了計算難度，加速了優(yōu)化流程，具有一定的參考價值。

ZHENG[20][21]等同樣優(yōu)化了計算方法，團隊基于生物學(xué)原理，分別提出了人工免疫系統(tǒng)算法(AIS)與自適應(yīng)遺傳算法（AGA）對鋁-碳纖維/環(huán)氧復(fù)合儲氫容器在爆破壓力約束下的重量進行優(yōu)化設(shè)計。該優(yōu)化算法以質(zhì)量作為目標函數(shù)，在保證爆破壓力的前提下，得出使得氣瓶質(zhì)量最小狀況下的纖維纏繞厚度與纏繞角，并將這兩種算法計算結(jié)果與簡單遺傳算法（GA）和蒙特卡羅優(yōu)化方法（MC）的計算結(jié)果進行了比較，結(jié)果表明，人工免疫系統(tǒng)算法(AIS)與自適應(yīng)遺傳算法（AGA）具有更好的精度和速度。將基于生物學(xué)原理的新型算法引入到優(yōu)化流程中，實現(xiàn)了學(xué)科間綜合，對今后的研究具有很強的啟發(fā)性。

3 材料和結(jié)構(gòu)性能優(yōu)化

復(fù)合材料纏繞氣瓶的性能一方面取決于復(fù)合材料的性能，另一方面也取決于復(fù)合材料纏繞結(jié)構(gòu)，不同材料類型，不同纏繞結(jié)構(gòu)，不同混雜形式的產(chǎn)品各方面性能也有著較大的差距，針對該方面的優(yōu)化研究對復(fù)合材料纏繞氣瓶的設(shè)計具有重要意義。

樹脂類型、纖維類型和纏繞角度這三項因素影響著纖維纏繞氣瓶的力學(xué)性能，Kaynak C[22]等針對2 種不同的環(huán)氧樹脂體系、5 種不同的纖維材料和5 種不同的纏繞角度，分成了多組的測試組，并對試樣進行了分離盤試驗。結(jié)果表明：不同環(huán)氧樹脂體系的使用對結(jié)構(gòu)性能沒有顯著影響，因為這些體系的性能非常相似，只是玻璃化溫度和樹脂粘度略有不同；環(huán)向拉伸強度和環(huán)向拉伸彈性模量與試樣的纏繞角度密切相關(guān)，與±45°、±25°和0°相比，90°和±65°的標本值要高得多；當(dāng)纏繞角大于60°時，與玻璃纖維相比碳纖維結(jié)構(gòu)性能有較大提高（圖8）。

圖8 五種不同纖維的環(huán)向拉伸彈性模量與纖維纏繞角關(guān)系Fig. 8 Comparison of hoop tensile strengths of specimens with five different fiber types as a function of winding angle.

增強纖維混雜是指復(fù)合材料中使用了兩種或兩種以上的纖維作為增強材料的情況。混雜體系中，不同纖維含量和纖維組合影響著增強纖維的性能。Czigany T[23]等以各種纖維作為增強材料，通過梳理、針刺、壓制等工藝制備了聚丙烯基復(fù)合材料，考察了纖維含量和纖維結(jié)合程度對復(fù)合材料的混雜效應(yīng)的影響，確定了復(fù)合材料的力學(xué)性能與纖維含量和纖維組合的關(guān)系，研究結(jié)果表明：復(fù)合材料性能不僅取決于增強纖維的力學(xué)性能，還取決于纖維得取向，以碳纖維和玻璃纖維為主的單組分復(fù)合材料性能對方向的依賴性非常顯著。此外，還采用靜態(tài)力學(xué)試驗確定了復(fù)合材料的強度性能，結(jié)果表明：與純聚丙烯基體相比，每一種還有增強纖維的復(fù)合材料其力學(xué)性能都有較大的提高。

纖維混雜時，混雜疊層順序?qū)Ξa(chǎn)品的性能也有著一定影響。Zuraida A[24]等采用纖維纏繞工藝制備了以環(huán)氧為基體，純碳纖維、純玻璃纖維、外碳纖維內(nèi)玻璃纖維和外玻璃纖維內(nèi)碳纖維四種復(fù)合材料管材，并對其做了準靜態(tài)橫向壓痕載荷試驗和有限元分析。研究結(jié)果表明：與純玻璃管和混合玻璃-碳管相比，碳/環(huán)氧管能承受更大的載荷，變形更?。粡?fù)合材料管的疊層順序可以影響復(fù)合管的強度和性能，具有外部碳纖維層的管道顯示出比具有內(nèi)部碳纖維層的管道具有更高的強度。

謝志剛[25]等采用ANSYS 仿真軟件建立了碳／?；祀s纖維纏繞氣瓶有限元分析模型，通過模擬自緊、零壓、工作和爆破四種狀態(tài)，得出了合適的混雜纖維的當(dāng)量厚度比；在爆破壓力下，內(nèi)襯Von-Mises 應(yīng)力和玻璃纖維環(huán)向應(yīng)力始終接近極限應(yīng)力，對混雜比變化不敏感，此時碳纖維極限應(yīng)力決定了最優(yōu)混雜比，當(dāng)碳纖維環(huán)向應(yīng)力值剛好達到斷裂值時，可確定最佳混雜比范圍。如果從經(jīng)濟角度出發(fā)考慮，最優(yōu)混雜比應(yīng)取范圍內(nèi)較小值，如果從提高爆破壓強考慮，最優(yōu)混雜比應(yīng)取范圍內(nèi)較大值。

徐光磊[26][27]等對比了玻璃纖維以及碳/玻混雜纖維兩種纏繞筒，在保證兩者內(nèi)襯材料和纖維層厚度均相同的基礎(chǔ)上，進行了拉伸試驗、落錘沖擊試驗以及水壓試驗，并對兩者力學(xué)性能差異進行了比較。與玻璃纖維相比，碳纖維斷裂應(yīng)變小而纖維強度高，所以碳/玻混雜纖維纏繞筒抗沖擊性能劣于玻璃纖維纏繞筒，但整體強度較高，爆破壓力大。在水壓實驗中，玻璃纖維纏繞筒直徑明顯增大，金屬內(nèi)襯發(fā)生塑性形變，卸載后，玻璃纖維回彈量大，擠壓金屬內(nèi)襯，導(dǎo)致其向內(nèi)延軸向開裂；碳/?；祀s纏繞筒中，碳纖維限制了混雜纏繞筒的變形幅度，卸載后回彈量小，金屬內(nèi)襯只會向內(nèi)突起，兩者破壞形式不同。

4 結(jié)束語

碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶是復(fù)合材料技術(shù)在壓力容器中的重要應(yīng)用，具有著十分廣闊的應(yīng)用前景。隨著該類產(chǎn)品不斷發(fā)展進步，其應(yīng)用領(lǐng)域和數(shù)量也將不斷擴大增長。與金屬氣瓶相比，碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶在強度、質(zhì)量、安全性等方面有很大進步，但該類產(chǎn)品仍然存在較大的優(yōu)化空間，設(shè)計者們可根據(jù)自身需求，做出針對性優(yōu)化以達到所期待的性能。目前，針對碳纖維復(fù)合材纏繞氣瓶的優(yōu)化研究還大多集中在纖維纏繞層方面，金屬內(nèi)襯優(yōu)化以及制造工藝參數(shù)優(yōu)化方面仍有著較大的研究空間，相信在今后越來越多新的研究方法和研究內(nèi)容的不斷加持下，碳纖維復(fù)合材料纏繞氣瓶可以爆發(fā)出更強的市場活力。