超臨界W火焰鍋爐水冷壁壁溫及爐膛壁面熱負(fù)荷特性研究

馬達(dá)夫，周文臺(tái)，張守玉，何 翔，陶 麗

(1.上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，上海 200240；2.上海理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200093)

0 引 言

我國自20世紀(jì)80年代引進(jìn)W火焰鍋爐以來，逐漸研發(fā)出適合國內(nèi)情況的運(yùn)行方式，在一定程度上解決了衛(wèi)燃帶附近結(jié)渣、無煙煤燃盡、燃燒不對(duì)稱和NOx排放偏高等問題[1-5]。2009年國內(nèi)投運(yùn)了世界首臺(tái)國產(chǎn)600 MW超臨界W火焰鍋爐，之后國內(nèi)陸續(xù)投產(chǎn)超臨界W火焰鍋爐幾十臺(tái)。由于直流爐水動(dòng)力自補(bǔ)償特性較弱，常出現(xiàn)超臨界W火焰鍋爐水冷壁拉裂或爆管的現(xiàn)象[6-8]，長(zhǎng)期困擾發(fā)電企業(yè)正常運(yùn)行。

爐膛壁面熱負(fù)荷可直觀反映水冷壁的受熱情況，而針對(duì)W火焰鍋爐爐膛壁面熱負(fù)荷試驗(yàn)研究鮮有報(bào)道。楊勇等[9]指出，在滿負(fù)荷工況下，爐內(nèi)整體熱負(fù)荷很高且分布不均。而關(guān)于W火焰鍋爐數(shù)值模擬報(bào)道中，部分采用某指定熱負(fù)荷為最高值或平均值再結(jié)合熱負(fù)荷偏差系數(shù)作為主要邊界條件的方法對(duì)水動(dòng)力特性進(jìn)行模擬[10-13]；另一部分以主噴口、乏氣噴口主噴口的燃料量、乏氣風(fēng)、二次風(fēng)、燃盡風(fēng)等參數(shù)為邊界條件進(jìn)行模擬[14-17]，由于未確切掌握鍋爐水冷壁壁面熱負(fù)荷的分布，其結(jié)果與實(shí)際情況存在一定偏差。

本文針對(duì)某東方鍋爐廠制造的FW技術(shù)600 MW超臨界W火焰鍋爐自投產(chǎn)以來常發(fā)生的前墻水冷壁拉裂或爆管問題，在事故多發(fā)的區(qū)域進(jìn)行水冷壁熱電偶安裝與壁面熱負(fù)荷計(jì)算，對(duì)鍋爐啟動(dòng)過程中及600 MW負(fù)荷工況下的典型運(yùn)行工況、氧含量、煤粉細(xì)度及F擋板開度影響下不同位置的水冷壁溫度及熱負(fù)荷特性進(jìn)行分析。

1 發(fā)電機(jī)組

某600 MW超臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，鍋爐為超臨界參數(shù)、W型火焰燃燒、垂直管圈水冷壁變壓直流鍋爐、一次再熱、固態(tài)排渣、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。爐膛寬×深為32 m×17 m,爐底標(biāo)高8 m，爐頂標(biāo)高64 m。水冷壁為優(yōu)化內(nèi)螺紋管，規(guī)格型號(hào)為φ31.8 mm×5.5 mm/SA-213T12，管子節(jié)距49.8 mm。

鍋爐配有6臺(tái)雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，24只雙旋風(fēng)煤粉燃燒器，燃燒器系統(tǒng)如圖1所示，每臺(tái)磨煤機(jī)帶4只煤粉燃燒器。雙旋風(fēng)煤粉燃燒器順列布置在下爐膛的前后墻爐拱上，前、后墻各12只，水冷壁上還布置有26只燃盡風(fēng)調(diào)風(fēng)器，前、后墻各13只。

圖1 燃燒器系統(tǒng)示意Fig.1 Schematic diagram of burner system

2 試驗(yàn)方法

2.1 水冷壁溫度測(cè)點(diǎn)安裝

水冷壁溫度測(cè)點(diǎn)安裝有2種方式：爐內(nèi)向火面壁溫測(cè)點(diǎn)采用金屬噴涂法安裝，爐外背火面壁溫測(cè)點(diǎn)采用碰焊法安裝。安裝完成的溫度測(cè)點(diǎn)示意如圖2所示。

圖2 水冷壁溫度測(cè)點(diǎn)安裝Fig.2 Installation diagram of water wall temperature measuring points

2.2 水冷壁溫度測(cè)點(diǎn)位置

該爐型爐膛較寬，由于折焰角的存在，前墻易受煙氣沖刷，熱負(fù)荷較高，因此本試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)主要在前墻與后墻，并遵循以下原則：

1)大比熱區(qū)或相變區(qū)域集中布置。在燃燒器上部，考慮到在超臨界壓力下，中間集箱附近處于擬臨界點(diǎn)附近區(qū)域，大比熱區(qū)處于該區(qū)域，結(jié)合實(shí)際情況，在中間集箱出入口均布置試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)。當(dāng)機(jī)組運(yùn)行在亞臨界區(qū)，尤其是在啟動(dòng)和低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，工質(zhì)的相變區(qū)也在此區(qū)域。

2)前墻水冷壁撕裂區(qū)域測(cè)點(diǎn)布置。前墻上部水冷壁曾出現(xiàn)水冷壁撕裂現(xiàn)象，因此爐膛上部前墻水冷壁集中布置了4排測(cè)點(diǎn)。

3)后墻的布置。由于后墻在中間集箱入口已安裝大量測(cè)點(diǎn)，而中間集箱到折焰角距離較短，因此后墻的測(cè)點(diǎn)僅安裝2層，位置在中間集箱出口。

按照布置原則，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際位置，在前墻36.8、44.0、48.5、53.5 m，后墻36.8、48.5 m，6層上布置測(cè)點(diǎn)。每層布置10個(gè)熱負(fù)荷計(jì)算點(diǎn)，每個(gè)熱負(fù)荷計(jì)算點(diǎn)布置爐外背火面與爐內(nèi)向火面2個(gè)壁溫測(cè)點(diǎn)，共計(jì)120個(gè)壁溫測(cè)點(diǎn)。測(cè)點(diǎn)布置如圖3所示。

圖3 壁溫測(cè)點(diǎn)位置示意Fig.3 Schematic diagram of wall temperature measuring points

2.3 壁面熱負(fù)荷計(jì)算

根據(jù)傳熱學(xué)原理，利用向火面壁溫和工質(zhì)溫度可計(jì)算得到壁溫?zé)嶝?fù)荷[18]。對(duì)于超臨界壓力機(jī)組鍋爐，若在水冷壁上開孔插入熱電偶直接測(cè)量工質(zhì)溫度，工作量大，且超臨界鍋爐中管內(nèi)壓力很大，可能會(huì)影響鍋爐的安全運(yùn)行。文獻(xiàn)[6]證明了背火面壁溫與工質(zhì)溫度相差1 ℃以內(nèi)，故工質(zhì)溫度可以背火面水冷壁溫度代替。

為了便于分析，測(cè)量和計(jì)算得到的溫度及熱負(fù)荷分別采用無量綱溫度和無量綱熱負(fù)荷表示。某點(diǎn)的無量綱溫度為某點(diǎn)實(shí)際溫度與滿負(fù)荷下所有測(cè)點(diǎn)的平均溫度之比，無量綱熱負(fù)荷同理。

3 啟爐過程中的壁溫及熱負(fù)荷特性

鍋爐啟動(dòng)過程中的燃燒、傳熱及水動(dòng)力均較復(fù)雜，隨著給煤量增加，鍋爐負(fù)荷升高，燃燒加強(qiáng)，爐內(nèi)熱負(fù)荷變化較大、較快，分析鍋爐整個(gè)啟動(dòng)過程中的壁溫與熱負(fù)荷變化對(duì)指導(dǎo)水冷壁的安全穩(wěn)定運(yùn)行具有重要意義。

啟爐過程中3個(gè)工況的參數(shù)見表1，當(dāng)給水壓力達(dá)到2.91 MPa時(shí)，需借助油槍穩(wěn)燃，所有壁溫測(cè)點(diǎn)的無量綱溫度為0.42，對(duì)應(yīng)的無量綱熱負(fù)荷穩(wěn)定為0.12。此時(shí)熱負(fù)荷分布均勻，壁溫與熱負(fù)荷的參數(shù)較穩(wěn)定。

表1 啟爐過程工況

當(dāng)給水壓力達(dá)7.53 MPa時(shí)，A磨運(yùn)行，所有壁溫測(cè)點(diǎn)的無量綱溫度為0.58，對(duì)應(yīng)的無量綱熱負(fù)荷低于0.1，平均值在0.04左右。隨著磨煤機(jī)的投運(yùn)，鍋爐水冷壁壁溫不斷升高，但熱負(fù)荷降低，這是因?yàn)辄c(diǎn)火初始階段，油槍火焰行程較長(zhǎng)，如圖4所示。圖中區(qū)域3仍在燃燒，而試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)安裝在拱上位置，該區(qū)域的熱負(fù)荷主要受輻射加熱影響；隨著爐膛溫度升高，磨煤機(jī)投運(yùn)后，煤粉燃燒相對(duì)集中，出力較低，火焰較短，燃燒過程主要在位置2以下，因此，試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)位置得到的輻射熱量較少，但此時(shí)管內(nèi)工質(zhì)溫度已升高，故熱負(fù)荷較低。

圖4 爐膛火焰行程示意Fig.4 Schematic diagram of flame path

當(dāng)機(jī)組負(fù)荷升至290 MW，給水壓力為14.16 MPa時(shí)，A、C、D磨運(yùn)行，油槍已撤出，平均無量綱背火面壁溫為0.63，平均無量綱向火面壁溫為0.96，說明此時(shí)內(nèi)外溫差已形成，從而產(chǎn)生一定的壁面熱負(fù)荷，但由于溫差不大，熱負(fù)荷水平較低。圖5為290 MW負(fù)荷下壁面熱負(fù)荷分布，可知，36.8 m前墻熱負(fù)荷最高，44.0 m前墻熱負(fù)荷次之，而36.8 m前墻的熱負(fù)荷也較高。

圖5 290 MW負(fù)荷下壁面熱負(fù)荷分布Fig.5 Thermal load distribution under 290 MW load

圖6為440～600 MW升負(fù)荷過程中背火面壁溫分布(從左至右依次為36.0 m前墻、36.8 m后墻、44 m前墻、48.5 m前墻、48.5 m后墻、53.5 m前墻，下同)，管內(nèi)工質(zhì)溫度隨標(biāo)高增加而增加，最高點(diǎn)516 ℃短暫出現(xiàn)在53.5 m前墻中部，這是由于啟動(dòng)C磨后,煤粉噴出釋放大量熱，而工質(zhì)流量沒有匹配導(dǎo)致。在右側(cè)區(qū)域，顏色先逐漸變紅，后基本維持不變，說明隨著鍋爐負(fù)荷升高，達(dá)到一定值后，管內(nèi)溫度基本趨于穩(wěn)定。

圖6 440～600 MW升負(fù)荷過程中背火面壁溫分布Fig.6 Temperature distribution of backfired wall in the process of 440-600 MW load lifting

圖7為0～600 MW啟動(dòng)過程熱負(fù)荷分布，隨著標(biāo)高增加，熱負(fù)荷降低，說明燃燒主要集中在下部區(qū)域。0～440 MW升負(fù)荷過程中(升負(fù)荷速率為1.86 MW/min)，隨著鍋爐負(fù)荷增加，爐膛熱負(fù)荷緩慢升高。

圖7 0～600 MW啟動(dòng)過程熱負(fù)荷分布Fig.7 Thermal load distribution of start-up process from 0-600 MW

4 600 MW負(fù)荷下的壁溫及熱負(fù)荷特性

4.1 典型運(yùn)行工況

工況4為600 MW負(fù)荷正常運(yùn)行工況，水冷壁背火面溫度、向火面溫度及熱負(fù)荷如圖8所示。隨著標(biāo)高增加，背火面壁溫(即工質(zhì)溫度)逐漸增加，且前墻壁溫高于后墻，各標(biāo)高下的背火面壁溫形成了較明顯的拱形曲線；當(dāng)標(biāo)高低于44.0 m時(shí)，向火面壁溫較高，且與啟爐過程中類似，形成了鋸齒形曲線，當(dāng)標(biāo)高高于44.0 m時(shí)，向火面壁溫也形成了類似背火面壁溫的拱形曲線。這是由于無煙煤揮發(fā)分較低，著火及燃盡能力較差，而燃盡風(fēng)從標(biāo)高34.5 m處射入后，煤粉在44.0 m處仍繼續(xù)燃燒，向火面在標(biāo)高44.0 m以下處于劇烈放熱狀態(tài)。因此在標(biāo)高44.0 m以下壁面熱負(fù)荷較高，且由于爐寬達(dá)32 m，燃燒器布置間距較大，出現(xiàn)壁面熱負(fù)荷分布的鋸齒狀。當(dāng)標(biāo)高高于48.5 m，煤粉已燃盡形成溫度分布較均勻的高溫?zé)煔馀c水冷壁進(jìn)行換熱，因此較高處的向火面壁溫是兩邊低、中間高的拱形。

圖8 工況4的水冷壁背火面溫度、向火面溫度及熱負(fù)荷Fig.8 Dimensionless temperature of backfiring surface,dimensionless temperature of fireside surface and dimensionless thermal load under condition 4

由于低于44.0 m處工質(zhì)溫度較低且相差不大，因此低于44.0 m的熱負(fù)荷與向火面壁溫曲線一致。但由于53.5 m前墻工質(zhì)溫度最高，因此此處壁面熱負(fù)荷最低。因此采用壁面熱負(fù)荷分布特性表征壁溫特性的分布特性。

在高負(fù)荷時(shí)，靠近燃燒器區(qū)域的36.8 m處，水冷壁向火面的無量綱溫度達(dá)0.75～1.00；同時(shí)，爐內(nèi)火焰中心溫度極高，爐內(nèi)存在較大的溫度差，造成壁溫短時(shí)間內(nèi)超溫引發(fā)熱疲勞的前提是接近工質(zhì)圓周材料的平均溫度超溫。

由圖8(a)可知，背火面試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)測(cè)的是管內(nèi)工質(zhì)溫度，當(dāng)標(biāo)高在36.8 m時(shí)，雖然熱負(fù)荷最高，但管內(nèi)工質(zhì)溫度不高。隨著標(biāo)高升高，管內(nèi)工質(zhì)溫度隨之升高，尤其是水冷壁中部區(qū)域的工質(zhì)溫度，在標(biāo)高53.8 m處，工質(zhì)無量綱溫度最高，僅在0.86左右；同時(shí)，同一高度各管工質(zhì)溫度偏差在40 ℃以內(nèi)，滿足設(shè)備廠要求的水冷壁相鄰2根管子間的溫度偏差小于50 ℃，任意2根管子的溫度偏差不高于80 ℃。表明在600 MW負(fù)荷下，爐內(nèi)熱負(fù)荷雖有一定偏差，但水動(dòng)力能匹配，管內(nèi)工質(zhì)溫度較平穩(wěn)，未出現(xiàn)管壁溫度飛升的現(xiàn)象，即沒有出現(xiàn)傳熱惡化問題。

4.2 氧含量影響

在工況4的氧含量2.0%(總風(fēng)量2 300 t/h)基礎(chǔ)上，其他運(yùn)行方式不變，研究工況5(氧含量為2.5%(總風(fēng)量2 370 t/h))與工況6(氧含量為3.0%(總風(fēng)量2 450 t/h))的熱負(fù)荷分布。36.8 m離燃燒器較近，壁溫及熱負(fù)荷均較高，48.5 m處則代表燃燒時(shí)間較長(zhǎng)的上部區(qū)域，由于測(cè)試數(shù)據(jù)較多，選取以上2處的熱負(fù)荷數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，如圖9所示。

圖9 不同氧含量下前墻36.8 m及48.5 m標(biāo)高熱負(fù)荷分布Fig.9 Thermal load distribution at elevation of front wall of 36.8 m and 48.5 m under different oxygen concentration

由圖9可見，總風(fēng)量增加以后，熱負(fù)荷略降低，其原因?yàn)椋寒?dāng)氧含量增加后，拱上及拱下的二次風(fēng)量均增加，且以拱下風(fēng)量增加為主；拱上二次風(fēng)量增加，挾帶一次風(fēng)下沖的拱上二次風(fēng)動(dòng)量增加，火焰下沖動(dòng)能增強(qiáng)，而拱下二次風(fēng)量增加，火焰隨二次風(fēng)進(jìn)入爐膛更深區(qū)域。當(dāng)氧含量相對(duì)較小時(shí)，火焰行程為圖4中線路1；增加二次風(fēng)后，火焰行程為線路1′。2條線路相比，線路1′的火焰在下爐膛停留時(shí)間更長(zhǎng)，因此，下爐膛的熱負(fù)荷更集中，而分配給上爐膛的熱量相對(duì)較少，因此，試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)測(cè)的熱負(fù)荷隨風(fēng)量增加而減小。

圖10為不同爐膛標(biāo)高平均熱負(fù)荷分布?？梢钥闯觯跇?biāo)高36.8 m，氧含量越低，平均壁溫越高，隨著標(biāo)高增加，壁溫差減小，在標(biāo)高53.8 m處，各工況的壁溫差相當(dāng)小，說明爐膛隨煙氣上升不斷換熱，火焰中心熱負(fù)荷下降帶來的影響逐步減弱。

圖10 不同爐膛標(biāo)高的平均熱負(fù)荷Fig.10 Average thermal load at different elevations

4.3 煤粉細(xì)度影響

改變煤粉細(xì)度，將影響煤粉的著火時(shí)間及燃盡時(shí)間，從而影響爐膛水冷壁壁溫及熱負(fù)荷。

在600 MW負(fù)荷正常運(yùn)行工況下，磨煤機(jī)出口折向擋板開度為表2中工況7。在工況8中，A、D磨煤機(jī)出口折向擋板關(guān)小，當(dāng)嘗試關(guān)小B磨0.5格時(shí)，磨煤機(jī)總的出力難以維持機(jī)組的負(fù)荷，因此，為了滿足機(jī)組負(fù)荷要求，本試驗(yàn)僅將A、D磨煤機(jī)擋板在原有基礎(chǔ)上關(guān)小0.5格。

表2 磨煤機(jī)出口折向擋板開度

從表2可以看出，當(dāng)關(guān)小A、D磨煤機(jī)出口折向擋板后，A磨與D磨的煤粉細(xì)度變細(xì)，R90分別下降0.8%和0.9%，2種工況下的熱負(fù)荷變化如圖11所示。

圖11 前墻不同標(biāo)高變煤粉細(xì)度的熱負(fù)荷分布Fig.11 Thermal load distribution of different coal fineness with different elevation variation of front wall

當(dāng)煤粉細(xì)度降低后，36.8 m燃燒區(qū)熱負(fù)荷降低，這是因?yàn)槊悍圩兗?xì)后，煤粉著火時(shí)間及著火距離縮短，火焰中心有所下降。在48.5 m燃盡區(qū)中部工況7的熱負(fù)荷高于工況8，這是由于工況7的煤粉較粗，仍有部分煤粉在燃燒放熱，此現(xiàn)象發(fā)生在煙氣充滿度較高的爐膛中部區(qū)域。

本試驗(yàn)僅將2臺(tái)磨煤機(jī)的折向擋板關(guān)小0.5格，熱負(fù)荷發(fā)生了較明顯變化，說明煤粉細(xì)度對(duì)于鍋爐燃燒的影響較大。但對(duì)于高負(fù)荷，磨煤機(jī)出力的裕量較小，在原有開度條件下，基本能夠維持滿負(fù)荷的出力要求。在現(xiàn)有煤質(zhì)條件下，建議盡量將磨煤機(jī)折向擋板開度維持在工況8的折向擋板開度下運(yùn)行。若煤質(zhì)波動(dòng)，磨煤機(jī)不能滿足鍋爐出力，建議恢復(fù)到工況7的開度。

4.4 F擋板開度影響

圖1中拱下?lián)醢錎、E、F的進(jìn)風(fēng)量呈階梯形，F(xiàn)擋板進(jìn)風(fēng)量最大，設(shè)計(jì)供風(fēng)量占總風(fēng)量的35～40%[3]。F擋板為全程調(diào)節(jié)擋板，根據(jù)需要可隨意調(diào)節(jié)。600 MW負(fù)荷工況下，F(xiàn)擋板開度調(diào)節(jié)試驗(yàn)工況如圖12所示?？梢?，采取“前墻壓后墻”的配風(fēng)方式，可增加前墻二次風(fēng)下沖的動(dòng)能，當(dāng)前墻的煤粉氣流與后墻的煤粉氣流相遇后，動(dòng)能較大的前墻氣流形成煙氣回流區(qū)后隨著煙氣上行流程折返，順勢(shì)沖刷到前墻上部水冷壁，這也是前墻上部水冷壁熱負(fù)荷最高的主要原因，如圖13所示。在安裝前墻上部測(cè)點(diǎn)過程中，還發(fā)現(xiàn)“大肚子”現(xiàn)象(圖13)，可能是由于該運(yùn)行方式下煙氣長(zhǎng)期沖刷前墻上部水冷壁或在附近區(qū)域燃燒膨脹導(dǎo)致的，易使前墻水冷壁撕裂。

圖12 工況9、10、11的F擋板開度Fig.12 F-dampers scale of conditions 9,10 and 11

圖13 “前墻壓后墻”煙氣行程示意Fig.13 Schematic diagram of flue gas path of "front wall pressing back wall"

圖14 工況9～11的熱負(fù)荷分布Fig.14 Thermal load distribution of condition 9-11

根據(jù)電廠運(yùn)行規(guī)程與實(shí)際情況進(jìn)行F擋板開度試驗(yàn)，后墻F擋板開度在35%以上。不同工況下，每個(gè)F擋板開度差在5%左右，工況9～11依次開大，如圖14所示，工況9～11的無量綱平均熱負(fù)荷分別為0.76、0.72、0.76。由于滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)鍋爐燃料量多，熱負(fù)荷較大，導(dǎo)致44.0 m以上區(qū)域背火面無量綱壁溫大部分超過0.8，個(gè)別達(dá)0.9，說明F擋板對(duì)于水冷壁熱負(fù)荷具有一定的調(diào)節(jié)作用。

在工況9下，F(xiàn)擋板關(guān)小，前后墻的拱下二次風(fēng)量均減少，燃燒需氧量不足。與工況10相比，工況11在36.8 m前后墻的熱負(fù)荷增加了11.3%左右，而44.0 m以上的熱負(fù)荷沒有明顯區(qū)別，這是因?yàn)镕擋板關(guān)小，燃盡風(fēng)量增加，且在標(biāo)高34.5 m處射入，導(dǎo)致該區(qū)域附近大量煤粉燃盡放熱。工況11下，F(xiàn)擋板開大，前后墻的拱下二次風(fēng)量均增加，存在增加煤粉氣流沖刷冷灰斗的危險(xiǎn)，也會(huì)導(dǎo)致煤粉著火推遲[5]，火焰中心上移，因此與工況10相比，工況11在36.8 m前后墻的熱負(fù)荷增加了10.2%左右，而44.0 m以上的熱負(fù)荷沒有明顯區(qū)別，說明工況11中推遲的煤粉在44.0 m以下時(shí)已基本燃盡。

針對(duì)此現(xiàn)象，建議高負(fù)荷下，前墻采用工況10的后墻F擋板開度，后墻采用工況10的前墻F擋板開度，即“后墻壓前墻”的F擋板開度，可進(jìn)一步降低前墻水冷壁熱負(fù)荷高的壓力，減少水冷壁撕裂的可能性。

5 結(jié) 論

1)由于折焰角的存在，煙氣流程靠近前墻，高負(fù)荷下前墻壁面熱負(fù)荷高于后墻，且前墻36.8 m處熱負(fù)荷最高，加上爐膛寬達(dá)32 m，增加了水冷壁撕裂的可能性。采用“后墻壓前墻”的F擋板開度，可降低前墻水冷壁熱負(fù)荷，減少水冷壁撕裂的可能性。

2)熱負(fù)荷沿著爐高下降較快，以前墻為例，在標(biāo)高36.8、44.0、48.5 m的平均無量綱熱負(fù)荷分別為0.75、0.50、0.19左右。

3)啟爐過程中，背火面與向火面壁溫差逐漸變大，投入煤粉后壁面熱負(fù)荷增加。雖啟磨時(shí)背火面壁溫有短暫超溫現(xiàn)象，但總體壁面熱負(fù)荷較低，水冷壁較安全。

4)氧含量對(duì)整體爐膛熱負(fù)荷影響不大，在滿負(fù)荷工況下，尾部煙道CO濃度不大的前提下建議氧含量維持2%；煤粉變細(xì)后，壁面熱負(fù)荷略有下降，建議在不考慮磨煤機(jī)出力的情況下采用工況8的折向擋板開度。