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    約束拉拔植筋錨固性能的試驗研究

    2020-07-07 06:01:52劉啟真唐興榮
    關(guān)鍵詞:植筋峰值試件

    劉啟真, 唐興榮

    (蘇州科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,江蘇 蘇州215011)

    混凝土結(jié)構(gòu)植筋系統(tǒng)包括混凝土基體、結(jié)構(gòu)植筋膠和植筋鋼筋,存在兩個接觸界面,即植筋膠與植筋界面(簡稱“膠-筋”界面)、植筋膠與混凝土界面(簡稱“膠-混”界面)。 由于結(jié)構(gòu)植筋膠與鋼筋間的粘結(jié)應(yīng)力要大于結(jié)構(gòu)植筋膠與混凝土間的粘結(jié)應(yīng)力, 一般混凝土結(jié)構(gòu)植筋系統(tǒng)大多發(fā)生結(jié)構(gòu)植筋膠-混凝土界面的滑移破壞。 目前,后植筋技術(shù)在結(jié)構(gòu)加固中得到廣泛的應(yīng)用,國內(nèi)外學(xué)者針對不同規(guī)格的結(jié)構(gòu)膠植筋粘結(jié)性能進行了大量的試驗研究和理論分析[1-4],但開展對粘結(jié)-滑移關(guān)系的試驗研究和理論分析還不多,且大多通過鋼套筒拉拔試驗對膠-筋界面粘結(jié)-滑移關(guān)系進行研究, 對工程實際應(yīng)用中植筋膠與混凝土界面粘結(jié)-滑移的研究還很少[5],因此有必要開展植筋膠-混凝土界面粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系的研究。 本文以植筋深度、植筋膠厚度、植筋表面特征等為設(shè)計參數(shù),進行了7 組19 個單筋約束拉拔試驗,研究不同參數(shù)對約束拉拔承載力的影響,以及膠-混界面破壞時粘結(jié)滑移關(guān)系,為植筋結(jié)構(gòu)工程應(yīng)用和有限元模擬分析提供了技術(shù)依據(jù)。

    1 約束拉拔試驗概況

    1.1 試件設(shè)計

    以膠層厚度、埋深深度、鋼筋表面形狀為參數(shù),設(shè)計了7 組19 個混凝土結(jié)構(gòu)植筋約束拉拔試件,各試件參數(shù)見表1 所列和圖1 所示。 其中第1、2、3、4 組主要對比了不同膠厚的影響,第1、5、6 組主要對比了不同埋深的影響。 第1、7 組主要對比了不同鋼筋表面形狀特征的影響。

    1.2 材料力學(xué)性能

    各組試件混凝土基體的設(shè)計強度等級均為C35,混凝土配合比見表2 所列。實測混凝土立方體抗壓強度(150 mm×150 mm×150 mm)為29.7MPa,棱柱體抗壓強度(100 mm×100 mm×300 mm)為27.0 MPa。 鋼筋HRB400 級,屈服強度為426 MPa,極限強度為612 MPa,彈性模量2.97×104MPa。

    表1 試驗參數(shù)一覽表

    圖1 各試件截面尺寸及配筋

    表2 混凝土配合比

    結(jié)構(gòu)植筋膠采用國產(chǎn)的鑫球牌植筋結(jié)構(gòu)膠,型號為XQ-360E,植筋膠力學(xué)指標如下。

    XQ360E 雙組份環(huán)氧植筋膠:劈裂抗拉強度≥8.5 MPa,抗彎強度≥50 MPa,抗壓強度≥60 MPa,鋼對鋼拉伸抗剪強度≥10 MPa,約束拉拔條件下帶肋鋼筋與混凝土(C30)粘結(jié)強度≥11 MPa。

    1.3 植筋工藝

    植筋工藝:采用試模澆筑試件混凝土基體并養(yǎng)護成型→采用水鉆鉆孔→植筋孔打毛、清理→注植筋膠(約植筋埋深的1/2~2/3)→植筋→養(yǎng)護。需要說明,為了防止成孔時電鉆的沖擊力致使試件混凝土基體開裂,植筋孔采用水鉆成孔,并采用鋼絲刷進行反復(fù)打毛。 由于植筋孔采用對穿設(shè)計,為了防止植筋時漏膠,在每個試件下墊一塊中間帶孔(直徑22 mm)尺寸為150 mm×150 mm 木板,并用透明膠帶密封。 帶肋鋼筋植筋

    時,為了使植筋膠能夠填充滿肋間,應(yīng)將鋼筋旋入,同時需保持植筋鋼筋的垂直度。

    1.4 加載裝置

    采用蘇州科技大學(xué)建材試驗室的WE-600 型液壓式萬能試驗機進行拉拔試驗,采用荷載控制分級加載。 拉拔反力架采用混凝土握裹力試驗裝置,如圖2 所示。

    1.5 測量內(nèi)容及方法

    采用YWD-50、YWD-100 位移計測量試件植筋自由端和拉拔端的豎向位移(位移計布置見圖2); 采用鋼筋應(yīng)變片測量植筋鋼筋的應(yīng)變;WE-600 型液壓式萬能試驗機測讀拉拔荷載等。 位移計及電阻應(yīng)變片采用DH3821Net 靜態(tài)電阻采集箱進行采集。

    圖2 混凝土握裹力試驗裝置

    2 試驗結(jié)果分析

    2.1 主要試驗結(jié)果

    各組試件主要試驗結(jié)果見表3 所列。 由表3 可見,絕大部分約束拉拔試驗發(fā)生膠-混界面破壞。

    2.2 加載端拉拔荷載-位移曲線

    圖3 給出了各試件約束拉拔荷載-豎向位移曲線(P-δ)。 由圖3(a)到圖3(f)變形鋼筋的拉拔荷載-豎向變形曲線可見,拉拔荷載-豎向變形曲線呈三階段模式,見圖4。

    (1)彈性粘結(jié)段:在加載初期,拉拔荷載與豎向位移曲線近似線性變化,拉拔荷載與豎向位移曲線為通過坐標原點的斜直線。

    表3 主要試驗結(jié)果

    圖3 各組試件加載端P-δ 曲線

    圖4 膠-混界面粘結(jié)-滑移曲線理論模型

    (2)滑移段:隨著拉拔荷載的增加,試件拉拔荷載-豎向位移曲線開始出現(xiàn)明顯的非線性,在曲線上出現(xiàn)較為明顯的彎折。 在幾何特征上,可以看作為二次拋物線,且拋物線的頂點為峰值拉拔荷載。

    (3)摩擦滑移段:當(dāng)約束拉拔試件達到峰值拉拔荷載時,粘結(jié)界面應(yīng)力主要為摩擦力,拉拔荷載-豎向位移曲線呈直線下降段。

    2.3 拉拔承載力分析

    (1)植筋膠厚度對拉拔承載力的影響。 試件PBAC-1 至PBAC-4為其他條件相同,植筋膠厚度分別為3.5、2.5、4、5 mm,其峰值拉拔荷載分別為87.5、85.3、90.5、92.5 kN,峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移分別為1.22、1.06、1.31、1.37 mm。圖5 給出峰值拉拔荷載-植筋膠厚度關(guān)系曲線(Pu-ts)。隨著ts增大,植筋膠與混凝土界面接觸面積增大,約束拉拔試件的Pu提高,Pu對應(yīng)的豎向變形增大。

    (2)植筋錨固長度對拉拔承載力的影響。 試件PBAC-1、試件PBAC-5 和試件PBAC-6 為其他條件相同,植筋埋深不同,依次為6d、5d、7d,其峰值拉拔荷載分別為87.5、75.5、93.5 kN,峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移分別為1.22、1.21、1.32 mm。 圖6 給出了峰值拉拔荷載-植筋相對埋深的關(guān)系曲線(Pu-la/d)。 由圖6 可見,隨著la/d的增大,植筋體系的粘結(jié)剛度增大,Pu基本呈線性提高,但峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移沒有明顯變化。

    (3)鋼筋表面特征對拉拔承載力影響。試件PBAC-1 與試件PBAC-7 為其他條件相同,前者為帶肋鋼筋,后者為光圓鋼筋。試件PBAC-1 發(fā)生膠-混界面破壞,而試件PBAC-7 發(fā)生膠-筋界面破壞。圖7 給出了試件拉拔荷載-豎向位移曲線P-δ。由圖7 可見,試件PBAC-1 的峰值拉拔荷載大于試件PBAC-7 的拉拔荷載,峰值拉拔荷載對應(yīng)的豎向位移要小于試件PBAC-5 的豎向位移。 因此,混凝土結(jié)構(gòu)植筋應(yīng)優(yōu)先采用帶肋鋼筋。

    圖5 Pu-ts 慣性系曲線

    圖6 Pu-la/d關(guān)系曲線

    圖7 試件P-δ 曲線

    3 約束拉拔粘結(jié)-滑移特征值分析

    (1)極限粘結(jié)應(yīng)力和對應(yīng)的位移特征值。 平均極限粘結(jié)應(yīng)力τu

    式中,Pu為峰值拉拔荷載;D為植筋孔徑;la為植筋埋深。

    Pu對應(yīng)的位移值用δu來表示。 由試驗結(jié)果可知,植筋埋深和膠厚均與呈正相關(guān),則

    式中,k1植筋埋深影響系數(shù);k2植筋膠厚影響系數(shù);b基準常系數(shù)。 擬合后k1=0.005,k2=0.14,b=0.13;得

    試驗實測峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移值與按式(3)計算的峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移值的比值的平均值為1.0059,均方差為0.0415,可見符合較好,可以用來計算峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移值。

    (2)彈性粘結(jié)應(yīng)力及對應(yīng)的位移特征值。彈性粘結(jié)應(yīng)力τe為粘結(jié)階段峰值拉拔荷載對應(yīng)的膠-混界面平均粘結(jié)應(yīng)力。 由試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計得到,τe為極限粘結(jié)應(yīng)力的0.77 倍,即見表5 所列。

    彈性位移值δe為彈性階段峰值點(彈性極限荷載Pe)對應(yīng)位移,δe為峰值拉拔荷載對應(yīng)的位移δu的0.51倍,即δe=0.51δu。 見表5 所列。

    表5 各試件粘結(jié)-滑移本構(gòu)關(guān)系特征點

    (3)殘余粘結(jié)應(yīng)力及對應(yīng)的位移特征值。 殘余粘結(jié)應(yīng)力由破壞位移對應(yīng)拉拔荷載計算所得,破壞位移取極限位移的2 倍。 由于本文試驗無法得到下降段,殘余粘結(jié)強度的確定結(jié)果[5]采用殘余粘結(jié)強度

    考慮到試驗數(shù)據(jù)樣本較少,為了保證拉拔承載力的可靠度,取具有一定保證率的膠-混界面粘結(jié)應(yīng)力

    式中,τu為平均極限粘結(jié)應(yīng)力,按式(1)計算;δu為平均極限粘結(jié)應(yīng)力均方差。根據(jù)試驗數(shù)據(jù),按式(4)可得τu=7.43 MPa。

    根據(jù)上述試驗回歸確定的約束拉拔粘結(jié)-滑移特征值, 可以得到膠-混界面破壞粘結(jié)-滑移本構(gòu)模型的基本函數(shù)τ(δ),見式(5)。

    由平均粘結(jié)強度理論對得到的粘結(jié)-滑移本構(gòu)關(guān)系基本函數(shù)進行計算,可以得到理論拉拔荷載-豎向位移曲線(圖3)。 由圖3 可見,拉拔荷載-豎向位移曲線(P-δ)理論值與試驗值符合較好,可以較好的反映試驗拉拔荷載-豎向位移曲線。

    4 結(jié)論

    通過試驗得到以下主要結(jié)論:絕大部分帶肋植筋鋼筋試件均發(fā)生植筋膠與混凝土之間界面破壞,能夠真實反映植筋膠-混凝土界面的粘結(jié)滑移; 植筋膠-混凝土界面的粘結(jié)應(yīng)力與滑移的曲線可簡化為彈性階段、粘結(jié)階段和破壞階段,根據(jù)試驗結(jié)果回歸確定的植筋膠-混凝土界面粘結(jié)-滑移理論模型可以用于混凝土植筋結(jié)構(gòu)的有限元模擬分析;試驗結(jié)果表明,在其他條件不變的情況下,隨著植筋膠厚的增大,試件拉拔承載力和滑移值均增大;隨著植筋錨固深度的增大,試件拉拔承載力大致呈線性增大。

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