王振宇,陽(yáng)軍生,王星華
土壓平衡盾構(gòu)廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度增長(zhǎng)特性研究
王振宇,陽(yáng)軍生,王星華
(中南大學(xué) 土木工程學(xué)院,湖南 長(zhǎng)沙 410075)
針對(duì)某市地鐵3號(hào)線施工現(xiàn)場(chǎng)2種不同的土樣,通過(guò)室內(nèi)強(qiáng)度測(cè)試研究不同固化劑單獨(dú)與混合添加時(shí)對(duì)這些廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度的影響。對(duì)于所添加的5種固化劑,其對(duì)廢棄渣土固結(jié)物28 d強(qiáng)度都有著隨固化劑摻量增加而呈現(xiàn)出先增加后減小的變化趨勢(shì),都存在一個(gè)最佳摻量。對(duì)于黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物,固化劑的影響程度依次排序?yàn)椋毫蛩徕}>氫氧化鈣>氧化鈣>ZY-1>碳酸鈣;而對(duì)于砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物,固化劑影響程度依次排序?yàn)椋簹溲趸}>硫酸鈣>氧化鈣>碳酸鈣>ZY-1,這2類廢棄渣土固化劑的最佳比是不相同的,砂質(zhì)渣土固結(jié)物的強(qiáng)度(3.45 MPa)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于黏質(zhì)渣土的(1.11 MPa)。
土壓平衡盾構(gòu);抗壓強(qiáng)度;固化劑;固化;廢棄渣土
在城市中心地區(qū)修建地鐵隧道,盾構(gòu)法施工是保證施工安全、提高施工進(jìn)度的有效方法之一[1?3],如何安全、環(huán)保、有效地處理土壓平衡盾構(gòu)施工過(guò)程中所產(chǎn)生的大量黏稠廢棄渣土,是工程界關(guān)注的重點(diǎn)之一[4],隨著人們環(huán)保意識(shí)的加強(qiáng),這些廢棄泥漿的處理就成為盾構(gòu)施工的關(guān)鍵[1]。應(yīng)用固結(jié)的方法將這些廢棄渣土加工成建材產(chǎn)品是目前比較先進(jìn)、環(huán)保的處理方法之一,這種處理方法能夠有效地減少環(huán)境污染、降低施工成本[3, 5?6],其固結(jié)產(chǎn)品的強(qiáng)度指標(biāo)是衡量產(chǎn)品質(zhì)量的唯一標(biāo)準(zhǔn)[3]。由于不同的固化劑對(duì)廢棄渣土具有不同作用機(jī)理[7?10],為了充分了解廢棄渣土固結(jié)物的力學(xué)性能,有必要對(duì)廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度增長(zhǎng)規(guī)律以及各種固化劑的影響規(guī)律進(jìn)行研究。
試驗(yàn)用廢棄渣土分別取自某市軌道交通3號(hào)線的A站與B站盾構(gòu)施工的廢棄渣土,土樣的力學(xué)參數(shù)如表1所示[11]。水泥為32.5#普通硅酸鹽水泥,固化劑為:氧化鈣、氫氧化鈣、硫酸鈣、碳酸鈣、自制的ZY-1專用固化劑。
試驗(yàn)樣品的制作按照國(guó)家相關(guān)的規(guī)范[12]進(jìn)行。首先,按比例稱取相應(yīng)數(shù)量的土樣、固化劑、專用固化劑ZY-1與水,用砂漿攪拌機(jī)攪拌,方式為:慢攪120 s,停止15 s,再快攪120 s。將攪拌均勻的試樣分成3份放入3個(gè)試模中成型,裝滿試模后,在振實(shí)臺(tái)上振搗60 s進(jìn)行振動(dòng)壓實(shí)。最后將試樣送入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中進(jìn)行養(yǎng)護(hù),養(yǎng)護(hù)到規(guī)定時(shí)間進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)試。
本文分2步進(jìn)行廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度的試驗(yàn)研究:先是單個(gè)添加劑摻量影響因素的分析,研究其對(duì)廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度的影響規(guī)律,然后應(yīng)用正交實(shí)驗(yàn)法研究多種固化劑的組合下的最佳配比,以分別得到砂質(zhì)和黏質(zhì)廢渣固結(jié)物的最佳固化劑配比。
2.1.1 試驗(yàn)方案
單摻試驗(yàn)方案如表2所示。
表2 單摻試驗(yàn)方案
注:表中各添加劑的摻量均為添加劑質(zhì)量與水泥質(zhì)量之比。
2.1.2 廢棄渣土單摻試驗(yàn)結(jié)果分析
1) 氧化鈣與氫氧化鈣摻量的影響
圖1和圖2給出了添加氧化鈣與氫氧化鈣養(yǎng)護(hù)齡期分別為7 d和28 d時(shí)2種廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度的變化規(guī)律。從圖1(a)可以看出:黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期時(shí)的抗壓強(qiáng)度值最大為0.79 MPa,最小為0.52 MPa,氧化鈣摻量有一極值(8%左右)。其7 d齡期的抗壓強(qiáng)度值最大為0.31 MPa,也存在一極值。從圖1和圖2也可知道,隨著齡期的增加,廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度有大幅度的提高,由7 d增加到28 d時(shí),強(qiáng)度由0.31 MPa提高到0.79 MPa,提高了約2.55倍。
由圖2(a)也可以看出:砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期時(shí)的抗壓強(qiáng)度值最大為2.79 MPa,最小為2.45 MPa,氧化鈣的摻量也存在一極值(6%左右)。其7 d齡期的抗壓強(qiáng)度值最大為0.72 MPa,最小為0.55 MPa。隨著齡期的增加,廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度值會(huì)也會(huì)有比較大的幅度增加,28 d強(qiáng)度值2.79 MPa比7 d強(qiáng)度值0.72 MPa提高了約3.88倍。
在相同固化劑摻量的條件下,砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度要比黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物的要高,這是因?yàn)閺U棄渣土中的砂顆粒在水泥的水化過(guò)程中,為水化結(jié)晶產(chǎn)物的生成提供了晶核,促進(jìn)了水化結(jié)晶物的快速生成,加速了這些水化產(chǎn)物結(jié)晶體的長(zhǎng)大[14?15]。
(a) 摻氧化鈣;(b) 摻氫氧化鈣
圖2 砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度曲線
圖1(b)與圖2(b)是加入氫氧化鈣以后廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度隨時(shí)間的變化規(guī)律。從圖1和2中可以看出,廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度的變化規(guī)律類似于添加氧化鈣時(shí)的強(qiáng)度變化規(guī)律,僅僅是具體的數(shù)值有所不同。如:對(duì)于黏質(zhì)廢棄渣土,氫氧化鈣的最佳加量為22%,而砂質(zhì)廢棄渣土的最佳加量為16%。黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期的最大強(qiáng)度值為0.78 MPa,最小強(qiáng)度值為0.575 MPa,7 d期的強(qiáng)度分別為0.32 MPa和0.25 MPa。砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期的最大與最小強(qiáng)度值分別為3.0 MPa和2.65 MPa,7 d齡期的強(qiáng)度分別為0.9 MPa和0.60 MPa。砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期的最大與最小強(qiáng)度值比黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度分別提高了3.85和4.61倍;7 d齡期的強(qiáng)度則分別提高了2.81和2.40倍。
2) 硫酸鈣摻量的影響
圖3和圖4分別給出了硫酸鈣對(duì)2種廢棄渣土固結(jié)物抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律,從圖3和4中可以得出:隨著硫酸鈣摻量的增加,2種廢棄渣土固結(jié)物28 d與7 d的抗壓強(qiáng)度都呈現(xiàn)出先增加后降低的變化趨勢(shì),他們也存在一個(gè)最佳摻量的關(guān)系。對(duì)于砂質(zhì)廢棄渣土,硫酸鈣的最佳摻量為12%,而黏質(zhì)廢棄渣土的最佳摻量為16%左右。從這2圖中也可以看出:對(duì)于砂質(zhì)廢棄渣土,其固結(jié)物28 d的最大強(qiáng)度值為2.64 MPa,7 d的最大強(qiáng)度值為0.68 MPa,分別比黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d的最大強(qiáng)度值(0.89 MPa)大2.97倍,7 d(0.39 MPa)的大1.74倍。這進(jìn)一步說(shuō)明在廢棄渣土中,砂顆粒的存在能夠提高廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度,其在水泥的水化過(guò)程中是起到一個(gè)晶核的作用,加快了廢棄渣土固結(jié)物水化產(chǎn)物結(jié)晶體的生成。
圖4 黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物硫酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線
3) 碳酸鈣摻量的影響
圖5和圖6分別是在2種廢棄渣土中摻入碳酸鈣后,7 d和28 d齡期廢棄渣土固結(jié)物抗壓強(qiáng)度隨碳酸鈣摻量的變化規(guī)律。從圖5和圖6可以看出,碳酸鈣的摻量也存在一個(gè)最佳摻量。對(duì)于試驗(yàn)中的2種廢棄渣土,碳酸鈣的最佳摻量為16%,此時(shí)砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d的最大強(qiáng)度值為2.75 MPa,7 d期的最大強(qiáng)度值為0.70 MPa,而黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d的最大強(qiáng)度值僅僅只有0.69 MPa(為砂質(zhì)的1/4左右),而7 d的最大強(qiáng)度值為0.31 MPa(也僅僅為砂質(zhì)廢棄渣土的44.3%左右)。
圖5 砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物碳酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線
4) 特種固化劑ZY-1摻量的影響
圖7和圖8分別給出了特種固化劑ZY-1對(duì)2種類型廢棄渣土固結(jié)物抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律。從圖7和圖8中可以得出,對(duì)于28 d的砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物,ZY-1的最佳摻量為8%,其最大強(qiáng)度值為2.81 MPa,7 d的最大強(qiáng)度值為0.81 MPa。而對(duì)于28 d的黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物的最佳摻量為4%左右,其最大強(qiáng)度值為0.79 MPa,7 d的最大強(qiáng)度值為0.349 MPa。對(duì)于砂質(zhì)渣,隨著時(shí)間(齡期)的延長(zhǎng),廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度也隨之增加,28 d齡期的強(qiáng)度比7 d齡期的強(qiáng)度大了約3.47倍,由0.81 MPa提高到2.81 MPa。而對(duì)于黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物,28 d的強(qiáng)度比7 d的強(qiáng)度僅僅大2.26倍(由0.349 MPa提高到0.79 MPa)。
圖6 黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物碳酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線
圖7 黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物ZY-1摻量的強(qiáng)度曲線
特種固化劑ZY-1作為一種自行研制的固化劑,是一種能夠加速水泥水化反應(yīng)的催化劑,其在水作用下迅速分解、電離出大量的特殊陽(yáng)離子,不能分解和電離的部分則在水中成為微細(xì)的顆粒,這些微細(xì)顆粒在水泥水化結(jié)晶產(chǎn)物的生成過(guò)程中,起到一個(gè)晶核的作用[13?14],使得水泥的各種水化產(chǎn)物能夠很容易地在這些晶核的表面沉積、結(jié)晶,讓這些晶核快速長(zhǎng)大,成為結(jié)晶體,從而促進(jìn)了水化結(jié)晶產(chǎn)物的快速生成。
圖8 砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物ZY-1摻量的強(qiáng)度曲線
2.2.1 正交試驗(yàn)方案
通過(guò)對(duì)上述單摻試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析并參考相關(guān)的文獻(xiàn)資料[15],可以得知:不同的固化劑對(duì)廢棄渣土固結(jié)物的影響程度并不盡相同,并且固化劑的不同摻量對(duì)廢棄渣土固結(jié)物的影響程度也不相同。為了獲得不同廢棄渣土固結(jié)物的最佳配合比,需要對(duì)廢棄渣土固結(jié)物固化劑的摻量進(jìn)行正交試驗(yàn),以便通過(guò)對(duì)正交試驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行分析處理從而得出適用于該廢棄渣土固化劑的最佳配合比。本試驗(yàn)擬采用的是五因素五水平的試驗(yàn)方案,正交試驗(yàn)水平如表3所示,并以廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期時(shí)的抗壓強(qiáng)度值作為試驗(yàn)指標(biāo),試驗(yàn)結(jié)果如表4和表5 所示。
2.2.2 黏土類廢棄渣土固結(jié)物正交試驗(yàn)結(jié)果分析
根據(jù)表4中的強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù),可知各固化劑摻量對(duì)黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期抗壓強(qiáng)度影響的主次順序?yàn)椋毫蛩徕},氫氧化鈣,氧化鈣,ZY-1,碳酸鈣,各固化劑對(duì)黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律如圖 9所示,是先上升后下降,有一個(gè)峰值的存在,黏質(zhì)廢棄渣土的最佳配合比為:氧化鈣8%,氫氧化鈣25%,硫酸鈣14%,碳酸鈣15%和ZY-1 4%。
表3 正交因素水平表
表4 黏質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d正交試驗(yàn)方案及試驗(yàn)結(jié)果
(a) 氧化鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(b) 氫氧化鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(c) 硫酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(d) ZY-1摻量的強(qiáng)度曲線;(e) 碳酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線
2.2.3 砂土類廢棄渣土固結(jié)物正交試驗(yàn)結(jié)果分析
分析表5中數(shù)據(jù)可知:各固化劑影響程度從主到次的排序?yàn)椋簹溲趸}>硫酸鈣>氧化鈣>碳酸鈣>ZY-1,各固化劑對(duì)砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d齡期抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律如圖10所示:都是先上升后下降,有一個(gè)峰值,其最佳配合比為:氧化鈣摻量6%,氫氧化鈣摻量20%,硫酸鈣摻量14%,碳酸鈣摻量15%和ZY-1摻量8%。
通過(guò)以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析,可以得出上述2種廢棄渣土固結(jié)物的最佳配合比(見(jiàn)表6),在最佳配合比下這2種廢棄渣土固結(jié)物的抗壓強(qiáng)度值都高于表4和表5中的各組抗壓強(qiáng)度,所以可以認(rèn)為所得出的最佳配比是適用的。
(a) 氧化鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(b) 氫氧化鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(c) 硫酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(d) 碳酸鈣摻量的強(qiáng)度曲線;(e) ZY-1摻量的強(qiáng)度曲線
表5 砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物28 d正交試驗(yàn)方案以及試驗(yàn)結(jié)果
64101020102.8319825103022.81 7415142523.0120830141043.06 8420183043.00211010202542.76 9425201062.5822101563062.78 1043061582.86231020101083.13 11610143083.132410251415102.94 126151810102.96251030182022.48 13620201523.36
表6 最佳配比的強(qiáng)度值
1) 通過(guò)單摻試驗(yàn),研究了不同固化劑對(duì)2類廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度增長(zhǎng)的影響規(guī)律。對(duì)于氧化鈣、氫氧化鈣、硫酸鈣、碳酸鈣和ZY-1等5種固化劑,其對(duì)廢棄渣土固結(jié)物28 d強(qiáng)度都有著隨固化劑摻量增加而呈現(xiàn)出先增加后減小的變化趨勢(shì),都存在一個(gè)最佳摻量。
2) 通過(guò)正交試驗(yàn),獲得了各個(gè)固化劑對(duì)這2種廢棄渣土固結(jié)物強(qiáng)度的影響規(guī)律,以及適用于這2種廢棄渣土固結(jié)物的最佳配合比。對(duì)于黏質(zhì)廢棄渣土,固化劑的影響程度依次為:硫酸鈣>氫氧化鈣>氧化鈣>ZY-1>碳酸鈣,其最佳配合比為:氧化鈣8%,氫氧化鈣25%,硫酸鈣14%,碳酸鈣15%和ZY-14%;對(duì)于砂質(zhì)廢棄渣土,固化劑影響程度依次為:氫氧化鈣>硫酸鈣>氧化鈣>碳酸鈣>ZY-1,最佳配合比為:氧化鈣6%,氫氧化鈣20%,硫酸鈣14%,碳酸鈣15%和ZY-18%;砂質(zhì)廢棄渣土固結(jié)物的強(qiáng)度總是大于黏質(zhì)廢棄渣土固化物的強(qiáng)度。
3) 初步提出了特種固化劑ZY-1在水泥的水化過(guò)程中的催化作用機(jī)理,認(rèn)為特種固化劑ZY-1在水中溶解以后,將提供大量的特殊陽(yáng)離子,是這些陽(yáng)離子對(duì)水泥的水化反應(yīng)起到催化的作用。而ZY-1不能溶解的顆粒部分則為水泥的水化產(chǎn)物的結(jié)晶過(guò)程提供晶核,使得這些結(jié)晶產(chǎn)物能夠快速生成。
[1] 何川, 封坤, 方勇. 盾構(gòu)法修建地鐵隧道的技術(shù)現(xiàn)狀與展望[J]. 西南交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2015, 50(1): 97?109. HE Chuan, FENG Kun, FANG Yong. Technology present situation and prospect to build the subway shield tunnel[J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2015, 50(1): 97?109.
[2] Raffaele Vinai, Claudio Oggeri. Soil conditioning of sand for EPB applications: A laboratory research[J]. Tunnelling and Underground Space Technology, 2008, 5(23): 308?317.
[3] 王振宇. 土壓平衡盾構(gòu)隧道廢棄渣土資源化處理關(guān)鍵技術(shù)及應(yīng)用[D]. 長(zhǎng)沙: 中南大學(xué), 2019. WANG Zhenyu. Application of key technology of recycling processing of waste residue of EPB tunnel[D]. Changsha: Central South University, 2019.
[4] 王星華, 汪優(yōu), 王建, 等. 復(fù)雜條件下長(zhǎng)大直徑橋梁樁基計(jì)算理論與試驗(yàn)研究[M]. 北京: 中國(guó)鐵道出版社, 2018. WANG Xinghua, WANG You, WANG Jian, et al. Study of experiment and calculation theory of long-large diameter bridge pile foundation under complex condition [M]. Beijing: China Railway Press, 2018.
[5] Pranshoo Solanki, Naji Khoury, Zaman M M. Engineering properties and moisture susceptibility of silty clay stabilized with lime, class c fly ash and cement kiln dust[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2009, 21(12): 749?757.
[6] YU Jiaren, CHEN Yonghui, CHEN Geng, et al. Experimental study of the feasibility of using anhydrous sodium metasilicate as a geopolymer activator for soil stabilization[J]. Engineering Geology, 2019(264): 1?12.
[7] 劉仁釗. 基于不同固化劑作用下淤泥改良前后力學(xué)性能變化研究[D]. 廣州: 廣東工業(yè)大學(xué), 2013. LIU Renzhao. Based on the effect of different curing agents and the change of mechanical properties of sludge improved research[D]. Guangzhou: Guangdong University of Technology, 2013.
[8] 梁仕華, 周錦程, 羅琪, 等. 有機(jī)質(zhì)對(duì)水泥固化淤泥土的力學(xué)特性影響試驗(yàn)研究[J]. 廣東工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2019, 36(6): 86?91.LIANG Shihua, ZHOU Jincheng, LUO Qi, et al. An experimental research on the effect of organic matter on mechanical properties of cementing solidified silt[J]. Journal of Guangdong University of Technology, 2019, 36(6): 86?91.
[9] Horpibulsuk S, Rachan R, Suddeepong A. Assessment of strength development in blended cement admixed Bangkok clay[J]. Construction and Building Materials, 2011, 25(4): 1521?1531.
[10] Nematollahi B, Sanjayan J, QIU J, et al. Micromechanics-based investigation of a sustainable ambient temperature cured one-part strain hardening geopolymer composite[J]. Construction and Building Materials, 2017(131): 552?563.
[11] 中鐵隧道勘測(cè)設(shè)計(jì)院有限公司. 洛陽(yáng)市軌道交通1號(hào)線LYGD-KC-02標(biāo)段巖土工程勘察報(bào)告[R]. 洛陽(yáng): 中鐵隧道勘測(cè)設(shè)計(jì)院有限公司, 2017. China Railway Tunnel Survey Design Institute Co. The geotechnical engineering survey report of the interval block ZYGD-KC-02 of Luoyang rail traffic 1#[R]. Luoyang: China Railway Ltd, 2017.
[12] TB10102—2010, 鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程[S]. TB10102—2010, Railway engineering geotechnical test code[S].
[13] 陳敬中. 現(xiàn)代晶體化學(xué): 理論與方法[M]. 北京: 高等教育出版社, 2001. CHEN Jingzhong. Modern crystal chemistry: Theory and methods[M]. Beijing: Higher Education Press, 2001.
[14] 朱志昂, 阮文娟. 物理化學(xué)[M]. 北京: 科學(xué)出版社, 2018.ZHU Zhiang, RUAN Wenjuan. Physical chemistry[M]. Beijing: Science Press, 2018.
[15] 何曉群, 劉文卿. 應(yīng)用回歸分析[M]. 4版. 北京: 中國(guó)人民大學(xué)出版社, 2015. HE Xiaoqun, LIU Wenqing. Applied regression analysis[M]. 4th ed. Beijing: Renmin University of China Press, 2015.
Research of consolidation strength growth characteristics of EPB waste residue
WANG Zhenyu, YANG Junsheng, WANG Xinghua
(School of Civil Engineering, Central South University, Changsha 410075, China)
In this paper, the effects of different solidification agents on the strength of two different types of waste residue of some city Metro 3# line were studied by indoor strength test. The 28 d strength of the waste residues were increased with the increase of the content of the five solidification agents. There is an optimal amount of admixture for them. The degree of influence of the curing agent for clay waste residue is as follows: calcium sulfate, calcium hydroxide, calcium oxide, ZY-1 and calcium carbonate. The degree of influence of the curing agent for sandy waste residue is as follows: calcium hydroxide, calcium sulfate, calcium oxide, calcium carbonate and ZY-1. Their optimum ratios for the waste resides were not same. The strength of sandy residue(3.45 MPa) was always higher than that of clay (1.11 MPa).
EPB; compressive strength; solidification agent; solidification; waste residue
TU472
A
1672 ? 7029(2020)05 ? 1235 ? 09
10.19713/j.cnki.43?1423/u.T20191127
2019?12?13
湖南省科技廳重點(diǎn)基金資助項(xiàng)目(2015SK20682-2)
王星華(1957?),男,湖南長(zhǎng)沙人,教授,從事巖土工程方面教學(xué)與科研工作;E?mail:xhwang@mail.csu.edu.cn
(編輯 蔣學(xué)東)