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    固化輕質(zhì)土在干濕循環(huán)及大變形條件下力學(xué)特性研究

    2020-06-02 11:09:26楊愛(ài)武封安坤陳立杰趙夢(mèng)生
    水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2020年3期
    關(guān)鍵詞:輕質(zhì)土樣抗剪

    楊愛(ài)武,姜 帥,封安坤,陳立杰,趙夢(mèng)生

    (1.東華大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院,上海 201620;2.天津城建大學(xué)土木工程學(xué)院,天津 300384;3.天津市軟土特性與工程環(huán)境重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300384)

    固化輕質(zhì)土[1]是一種在土體中加入固化材料、發(fā)泡材料制備出的新型土工材料,由于其具有輕質(zhì)且強(qiáng)度高等特點(diǎn),故將其應(yīng)用到路基填料工程當(dāng)中能有效地解決道路不均勻沉降引起的路基失穩(wěn)破壞、橋頭跳車以及差異沉降等問(wèn)題[2-4]。在實(shí)際工程中,路基不僅要承受本身的自重、上部覆蓋的荷載以及外部加載下的變形,還要在季節(jié)更替、地震及滑坡等自然因素作用下滿足力學(xué)特性的要求,因此,探究在各種環(huán)境因素影響下固化輕質(zhì)土的結(jié)構(gòu)性、穩(wěn)定性以及耐久性是否滿足工程需求是我們考慮的重點(diǎn)問(wèn)題。

    近幾年,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)土體在干濕循環(huán)及大變形條件下力學(xué)特性的研究取得了一定的成果。如劉文化等[5]對(duì)干濕循環(huán)后的土體進(jìn)行了試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)干濕循環(huán)對(duì)土體的影響與其本身的初始干密度有密切的關(guān)系;Guan等[6]進(jìn)一步證明了在干濕循環(huán)作用后,土體的力學(xué)性質(zhì)發(fā)生不可逆轉(zhuǎn)的變化;梁諫杰等[7]、張祖蓮等[8]研究了在干濕循環(huán)作用影響下庫(kù)岸紅土的抗剪強(qiáng)度與其微結(jié)構(gòu)變化之間的內(nèi)在聯(lián)系,并進(jìn)一步揭示了干濕循環(huán)作用與加砂紅土物理力學(xué)特性變化之間的關(guān)系;張芳枝等[9]對(duì)非飽和土在干濕循環(huán)作用下的變形和強(qiáng)度的影響效應(yīng)進(jìn)行了研究;慕煥東等[10]研究得出強(qiáng)度隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加逐漸減小,但強(qiáng)度衰減的幅度也隨之逐漸減?。怀碳衙鞯萚11]發(fā)現(xiàn)固化后的黃土的抗剪強(qiáng)度隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸降低;王順等[12]研究了不同環(huán)剪方式對(duì)殘余應(yīng)力的影響;TIWARI[13]、吳迪等[14]研究了在較大剪切位移下土體抗剪強(qiáng)度的變化規(guī)律。

    然而,對(duì)于固化輕質(zhì)土的研究主要集中在常規(guī)狀態(tài)下的力學(xué)特性[15-19],對(duì)干濕循環(huán)條件下力學(xué)特性的變化規(guī)律涉及相對(duì)較少,另外國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于固化輕質(zhì)土在滑坡作用等大變形條件下力學(xué)特性變化規(guī)律的研究報(bào)道也較為少見(jiàn),無(wú)法提供相應(yīng)的理論依據(jù)?;诖?,本文擬制備不同密度的固化輕質(zhì)土,研究干濕循環(huán)條件下土體無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律及其作用機(jī)理,同時(shí)對(duì)大變形條件下土體殘余強(qiáng)度進(jìn)行了研究,以期能更好地了解固化輕質(zhì)土的特性,從而為相關(guān)工程實(shí)踐提供理論依據(jù)。

    1 試驗(yàn)方案

    1.1 試樣制備及其基本性質(zhì)

    本次試驗(yàn)采用天津?yàn)I海新區(qū)吹填軟土為原料土,固化材料為自行研制的固體粉末狀固化劑(已申請(qǐng)專利,專利號(hào):IB167149),固化輕質(zhì)土在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行試驗(yàn)。具體的試驗(yàn)制備過(guò)程為:首先將土體置于烘箱內(nèi)24 h,使其徹底干燥。為了提高試樣的均勻性,將烘干的土粉碎過(guò)1 mm篩,然后按照試驗(yàn)先期設(shè)定的配比將原料土、生石灰、發(fā)泡材料、固化材料混合,攪拌均勻,待固體顆粒材料混合均勻后加入稱量好的水再次攪拌均勻,隨后將泥漿狀的土樣倒入模具中(模具在裝入土樣前在內(nèi)壁涂凡士林,以利于后期土樣達(dá)到養(yǎng)護(hù)期齡后脫模方便),為了保證試樣的均勻密實(shí)性,在倒入模具過(guò)程中應(yīng)盡量避免黏附在模具內(nèi)壁上,最后將模具頂部用打孔的有機(jī)玻璃板密封(板內(nèi)側(cè)為透氣不透水薄膜,防止土樣水分從孔洞流失,造成試驗(yàn)誤差)。待土樣制備完成后置入養(yǎng)護(hù)箱,等達(dá)到預(yù)定養(yǎng)護(hù)期齡后脫模進(jìn)行相關(guān)試驗(yàn)。

    試驗(yàn)中,定義自然發(fā)泡的固化輕質(zhì)土樣的密度為1.0ρ,本次試驗(yàn)通過(guò)壓縮體積的方法控制發(fā)泡量,以制備出1.1ρ和1.2ρ的試樣,其基本物性指標(biāo)如表1所示。

    表1 固化輕質(zhì)土基本物理力學(xué)指標(biāo)

    1.2 干濕循環(huán)試驗(yàn)

    1.2.1預(yù)試驗(yàn)

    進(jìn)行正式試驗(yàn)前,需通過(guò)預(yù)試驗(yàn)確定合理的干濕循環(huán)次數(shù)。預(yù)試驗(yàn)是對(duì)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d、密度為1.0ρ的固化輕質(zhì)土進(jìn)行0~15次干濕循環(huán)試驗(yàn),并在每次干濕循環(huán)后均對(duì)試樣進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),結(jié)果如圖1所示,通過(guò)分析干濕循環(huán)次數(shù)對(duì)試樣無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律給定干濕循環(huán)次數(shù)的大致范圍。干濕循環(huán)試驗(yàn)過(guò)程為:先對(duì)養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)取出的試樣進(jìn)行稱重測(cè)量,然后將其放入溫控養(yǎng)護(hù)箱(50±2 ℃)使其含水率達(dá)到25%,測(cè)量其重量后密封靜置12 h,即完成脫濕過(guò)程;再將其放入真空飽和罐中進(jìn)行吸濕控制,使其含水率達(dá)到95%以上,取出測(cè)其重量并密封靜置12 h,即完成吸濕過(guò)程。一個(gè)干濕循環(huán)周期過(guò)程如圖2所示,在試驗(yàn)過(guò)程中均采用土壤水分濕度測(cè)試儀測(cè)試試樣在試驗(yàn)過(guò)程中的濕度變化。

    圖1 不同干濕循環(huán)次數(shù)作用下無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度變化曲線

    圖2 干濕循環(huán)過(guò)程示意圖

    由圖1可知,隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,固化輕質(zhì)土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度逐漸減小,當(dāng)循環(huán)次數(shù)達(dá)到7次左右后,強(qiáng)度衰減趨勢(shì)變緩,趨于穩(wěn)定。根據(jù)圖1結(jié)果選擇循環(huán)次數(shù)為1,3,5,7,10,15次進(jìn)行正式循環(huán)試驗(yàn)。

    1.2.2試驗(yàn)方案

    具體試驗(yàn)方案與預(yù)試驗(yàn)的步驟相同,只是在正式試驗(yàn)中,試樣取1.0ρ,1.1ρ,1.2ρ三種不同密度的固化輕質(zhì)土,其養(yǎng)護(hù)齡期分別取7 d,14 d,28 d,60 d,干濕循環(huán)的次數(shù)參照預(yù)試驗(yàn)結(jié)果選定為1,3,5,7,10,15次,具體試驗(yàn)方案如表2所示。

    表2 固化輕質(zhì)土干濕循環(huán)試驗(yàn)方案

    1.3 環(huán)剪試驗(yàn)

    試樣為外徑150 mm、內(nèi)徑100 mm、高30 mm的環(huán)形試樣,密度為1.0ρ,1.1ρ和1.2ρ。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d后,用SRS-150環(huán)剪儀對(duì)固化輕質(zhì)土分別進(jìn)行單級(jí)剪切、預(yù)剪切及多級(jí)剪切三種不同形式的環(huán)剪試驗(yàn),研究其峰值強(qiáng)度、殘余強(qiáng)度及變形發(fā)展規(guī)律。

    (1)單級(jí)剪切試驗(yàn)是直接在法向應(yīng)力下進(jìn)行剪切,法向應(yīng)力選取50,100,200,400 kPa,剪切速率為0.02 mm/min,剪切應(yīng)力-位移曲線基本穩(wěn)定后停止試驗(yàn)。

    (2)預(yù)剪試驗(yàn)是先進(jìn)行快剪,剪切速率為0.1 mm/min,若內(nèi)部形成剪切面,則轉(zhuǎn)為慢剪,剪切速率為0.02 mm/min,待殘余強(qiáng)度趨于穩(wěn)定后停止試驗(yàn)。

    (3)多級(jí)剪切試驗(yàn)是指土樣在剪切過(guò)程中,先對(duì)試樣進(jìn)行法向有效應(yīng)力為50 kPa的單級(jí)剪切試驗(yàn),待剪切應(yīng)力-位移曲線基本穩(wěn)定后,在此土樣上繼續(xù)進(jìn)行100,200,400 kPa應(yīng)力等級(jí)條件下的單級(jí)剪切試驗(yàn)。

    本次試驗(yàn)每種情況取3組平行樣進(jìn)行試驗(yàn),3組試樣的平均值作為試驗(yàn)的最終結(jié)果。具體的試驗(yàn)方案如表3所示。

    表3 固化輕質(zhì)土環(huán)剪試驗(yàn)方案

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 干濕循環(huán)作用下固化輕質(zhì)土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度及其機(jī)理

    干濕循環(huán)作用下固化輕質(zhì)土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律如圖3所示。由圖3可知,總體上來(lái)說(shuō),固化輕質(zhì)土在干濕循環(huán)作用下強(qiáng)度有所下降,但不同養(yǎng)護(hù)齡期及密度下強(qiáng)度下降的速度以及強(qiáng)度保持穩(wěn)定的時(shí)間不同,隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,固化輕質(zhì)土的強(qiáng)度呈現(xiàn)出先減小后趨于平穩(wěn)的現(xiàn)象。這是由于在干濕循環(huán)的作用下,土體內(nèi)部易破壞的結(jié)構(gòu)會(huì)迅速破壞,導(dǎo)致土體的強(qiáng)度急速下降。當(dāng)循環(huán)次數(shù)達(dá)到一定時(shí),土體內(nèi)易壞結(jié)構(gòu)已完全失效,此時(shí)強(qiáng)度完全由土體內(nèi)部的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)提供,而干濕循環(huán)作用對(duì)其影響較小,使得土體強(qiáng)度趨于穩(wěn)定值。

    圖3 不同養(yǎng)護(hù)齡期固化輕質(zhì)土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與干濕循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

    在同一密度條件下,隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加,固化輕質(zhì)土強(qiáng)度的衰減程度逐漸減小且趨于穩(wěn)定的時(shí)間變短。這是由于當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期較短(7 d)時(shí),土體結(jié)構(gòu)還不穩(wěn)定,本身含有的固化劑成分效果還未完全發(fā)揮,發(fā)泡作用形成的新的顆粒群及新結(jié)構(gòu)還不穩(wěn)定,易受到外界因素的影響而破壞。而土樣的養(yǎng)護(hù)齡期較長(zhǎng)(28 d)時(shí),土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加而越發(fā)穩(wěn)定,抵抗干濕循環(huán)影響的能力就越強(qiáng),土體在干濕循環(huán)作用下無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度降低的幅值減小,并且強(qiáng)度會(huì)更快地趨于穩(wěn)定值。

    對(duì)于不同的密度條件,當(dāng)固化輕質(zhì)土的養(yǎng)護(hù)齡期相同時(shí),土體的密度越大,土體的衰減程度就越小。這是因?yàn)樵嚇拥拿芏仍酱?,土體內(nèi)部的固體顆粒越多,顆粒間相互作用力越大,結(jié)構(gòu)性越強(qiáng),抵抗干濕循環(huán)作用的能力就越強(qiáng),衰減的幅度就越小。

    由上述分析可得,土體強(qiáng)度與土結(jié)構(gòu)性存在密切的聯(lián)系,齊吉琳等[20]曾指出土的結(jié)構(gòu)性是指土中顆?;蛲令w粒集合體以及它們之間孔隙的大小、形狀、排列組合及聯(lián)結(jié)等綜合特征,土的結(jié)構(gòu)性除了包括顆粒之間的聯(lián)結(jié)特征,還應(yīng)包括土的骨架和孔隙的幾何特征(即土顆粒和孔隙的數(shù)量、大小、形狀和分布等)。為了更好地研究固化輕質(zhì)土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與微觀結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系,本文開(kāi)展了不同密度的固化輕質(zhì)土孔隙率隨養(yǎng)護(hù)齡期及干濕循環(huán)次數(shù)變化的研究,具體成果如圖4所示。

    由圖4可以看出,隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,土體孔隙率呈現(xiàn)出先迅速增大后趨于平緩的趨勢(shì)。這是因?yàn)樵诟蓾裱h(huán)過(guò)程中,土體脫水后會(huì)產(chǎn)生微裂縫,而在隨后的吸水過(guò)程中由于結(jié)合水溶劑膜的鍥入使得原結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞,土體內(nèi)部的孔隙變大,甚至出現(xiàn)內(nèi)部孔隙貫通現(xiàn)象,這種現(xiàn)象在干濕循環(huán)進(jìn)行的初級(jí)階段(第1,3次)最為明顯。而在干濕循環(huán)5次以后,土體內(nèi)孔隙基本貫通,結(jié)構(gòu)性變化不大,因此孔隙增大速率趨于變緩。

    不同養(yǎng)護(hù)齡期的固化輕質(zhì)土孔隙變化也略有不同。養(yǎng)護(hù)齡期為7 d的土樣,由于養(yǎng)護(hù)齡期較短,顆粒之間較松散,內(nèi)部結(jié)構(gòu)還不穩(wěn)定,孔隙變化較大,變化率為15%~20%。隨著養(yǎng)護(hù)齡期增長(zhǎng),固化效果增強(qiáng),顆粒間的結(jié)構(gòu)性隨之增長(zhǎng),抵抗干濕循環(huán)影響的能力逐漸增強(qiáng),隨之孔隙增大的速率減小,變化率為10%左右。對(duì)于同種養(yǎng)護(hù)齡期的土樣,密度越大,孔隙率變化越小。這是因?yàn)槊芏却蟮耐翗釉陴B(yǎng)護(hù)完成時(shí),孔隙率就相對(duì)較小,顆粒間接觸緊密,結(jié)構(gòu)性較強(qiáng),具有較好的抵抗干濕循環(huán)破壞作用的能力。

    圖4 不同養(yǎng)護(hù)齡期固化輕質(zhì)土孔隙率與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系

    綜上所述,干濕循環(huán)作用導(dǎo)致土體內(nèi)部孔隙率增大也是導(dǎo)致土體強(qiáng)度降低的原因,并且土樣的養(yǎng)護(hù)齡期越短、密度越小,其結(jié)構(gòu)越不穩(wěn)定,強(qiáng)度受干濕循環(huán)影響越明顯。

    2.2 不同剪切方式下殘余抗剪強(qiáng)度特性

    大變形環(huán)剪試驗(yàn)中,在單級(jí)剪切、預(yù)剪切和多級(jí)剪切方式下不同密度固化輕質(zhì)土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖5所示。

    由圖5可知,在剪切試驗(yàn)初期,剪切應(yīng)力迅速增加并很快達(dá)到峰值,但隨剪切位移的繼續(xù)增加,剪切應(yīng)力出現(xiàn)明顯的衰減趨勢(shì),而后趨于平緩。在單級(jí)剪切試驗(yàn)中,此時(shí)的強(qiáng)度即為殘余抗剪強(qiáng)度。但在預(yù)剪切試驗(yàn)中,土體的殘余抗剪強(qiáng)度還與剪切速率有關(guān)。在預(yù)剪初期階段,剪切速率相對(duì)較快,剪切面形成明顯的剪脹現(xiàn)象,導(dǎo)致土樣顆粒上的有效應(yīng)力增大,因此使得土體的殘余抗剪強(qiáng)度大于單剪試驗(yàn)下的殘余抗剪強(qiáng)度。對(duì)于多級(jí)剪切試驗(yàn)而言,盡管在改變法向應(yīng)力階段,土體的抗剪強(qiáng)度會(huì)降低(這是由于在完成上一級(jí)(50 kPa)試驗(yàn)后,剪切位移不發(fā)生變化,土體內(nèi)部顆粒之間的摩擦?xí)p少,使其抗剪強(qiáng)度降低),但當(dāng)試驗(yàn)進(jìn)入下一階段(100 kPa),土顆粒之間的摩擦作用會(huì)隨剪切位移的增大而有較大的提高,剪應(yīng)力會(huì)迅速增大到殘余強(qiáng)度。另外,土體在低有效應(yīng)力作用下發(fā)生沉降,使其密度增大,這也增大了土體的抗剪強(qiáng)度。因此,多級(jí)剪的殘余抗剪強(qiáng)度略大于單剪和預(yù)剪的殘余抗剪強(qiáng)度。

    圖5 不同密度固化輕質(zhì)土不同剪切試驗(yàn)下的τ-s曲線

    不同密度固化輕質(zhì)土的殘余強(qiáng)度隨著密度的增大而增大。這是因?yàn)槊芏仍酱?,相同體積內(nèi)固化輕質(zhì)土顆粒群組越多,顆粒之間的摩擦力與黏聚力也就越大,并且隨著密度增大,土體達(dá)到殘余強(qiáng)度值所需要的剪切位移減小,殘余剪切強(qiáng)度值與剪切應(yīng)力峰值之間的差距也會(huì)隨之減小。

    對(duì)于同種密度固化輕質(zhì)土,法向有效應(yīng)力的逐級(jí)增大使得土體的軸向應(yīng)力變大,增大了土體的密實(shí)度,因此,土體達(dá)到殘余強(qiáng)度值的剪切位移就會(huì)越小,且殘余強(qiáng)度值越接近初期峰值剪應(yīng)力。

    根據(jù)剪切試驗(yàn)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線可知,固化輕質(zhì)土殘余抗剪強(qiáng)度的大小與剪切方式有密切的關(guān)系。本文根據(jù)抗剪強(qiáng)度公式(1),對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,求得不同剪切方式下固化輕質(zhì)土的黏聚力c和內(nèi)摩擦角φ(表4)。

    τf=c+σtgφ

    (1)

    式中:τf——土的抗剪強(qiáng)度;

    σ——破壞面上的法向應(yīng)力;

    c,φ——土的黏聚力和內(nèi)摩擦角。

    表4 不同密度固化輕質(zhì)土在不同剪切方式下殘余強(qiáng)度c,φ

    由表4可知,同種密度的土樣在單剪、預(yù)剪及多剪三種不同方式的剪切試驗(yàn)中,黏聚力依次減小,而內(nèi)摩擦角依次增大,這是由于土樣受到擾動(dòng)次數(shù)增加,使剪切變形增大,土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞更為嚴(yán)重,顆粒間出現(xiàn)錯(cuò)位、移動(dòng),導(dǎo)致黏聚力下降。同時(shí),顆粒間的移動(dòng)使得顆粒群變小、分散,相同體積內(nèi)的顆粒數(shù)目增多,內(nèi)摩擦角變大。相同作用條件下,單級(jí)剪切作用土樣的黏聚力值最大,預(yù)剪試驗(yàn)次之,單級(jí)剪切最小,而內(nèi)摩擦角的變化則呈相反趨勢(shì)。密度越大的固化輕質(zhì)土,黏聚力減小以及內(nèi)摩擦角增大的趨勢(shì)都變緩,這是因?yàn)椋馏w本身內(nèi)部顆粒群組的數(shù)量隨著密度的增大而增多,顆粒之間的固化效果和黏聚力也隨著密度的增大而更加穩(wěn)定。

    3 結(jié)論

    (1)在干濕循環(huán)試驗(yàn)中,固化輕質(zhì)土的強(qiáng)度隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加先降低后趨于穩(wěn)定。養(yǎng)護(hù)齡期越長(zhǎng),強(qiáng)度越高,土體強(qiáng)度衰減的趨勢(shì)越緩;同齡期的情況下,密度大的土樣穩(wěn)定性能較好,抵抗干濕循環(huán)的能力較強(qiáng)。

    (2)干濕循環(huán)作用對(duì)孔隙率的影響與強(qiáng)度相反,養(yǎng)護(hù)齡期越短,土體抵抗破壞能力越差,孔隙率增大越明顯,土體趨于穩(wěn)定所需要的時(shí)間越長(zhǎng);而在相同養(yǎng)護(hù)齡期的情況下,固化輕質(zhì)土的密度越大,孔隙率的變化越小,土體的穩(wěn)定性越強(qiáng)。

    (3)在環(huán)剪試驗(yàn)中,固化輕質(zhì)土的殘余抗剪強(qiáng)度與密度及有效法向應(yīng)力成正比,與位移成反比;通過(guò)對(duì)不同剪切方式下應(yīng)力-應(yīng)變曲線的分析,當(dāng)優(yōu)先選擇單級(jí)剪切試驗(yàn)測(cè)試固化輕質(zhì)土的殘余強(qiáng)度。

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