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    基于MELCOR1.8.5的反應(yīng)堆嚴(yán)重事故分析

    2020-05-29 09:02:18杜國(guó)新吳畏汪可趙宗方徐宇
    科技視界 2020年11期
    關(guān)鍵詞:包殼封頭堆芯

    杜國(guó)新 吳畏 汪可 趙宗方 徐宇

    摘 要

    本文使用MELCOR1.8.5程序,對(duì)反應(yīng)堆一回路進(jìn)行建模。首先將一回路調(diào)整至穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài),然后引入全廠斷電事故,得到反應(yīng)堆從停堆直到堆芯熔融物在堆坑內(nèi)燒蝕的整個(gè)事故序列。目前已有的事故分析僅計(jì)算到壓力容器破損,本文為整個(gè)嚴(yán)重事故序列的分析提供一定的依據(jù)。

    關(guān)鍵詞

    反應(yīng)堆;MELCOR1.8.5;建模;事故分析

    中圖分類號(hào): TL364.4;TM623 ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A

    DOI:10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2020.11.040

    0 前言

    MELCOR與RELAP同為美國(guó)Sandia國(guó)家實(shí)驗(yàn)室開(kāi)發(fā)的程序,都可以用于反應(yīng)堆熱工水力分析以及事故分析[1]。但是兩者的計(jì)算模型有區(qū)別,并且RELAP5程序用于事故分析時(shí),只能計(jì)算到壓力容器破損,而MELCOR程序可以計(jì)算RELAP的全部過(guò)程,還包括了堆芯熔融物在堆坑燒蝕,以及放射性氣溶膠遷移的全部過(guò)程。

    本文使用的MELCOR程序版本為1.8.5,主要用于描述輕水堆嚴(yán)重事故過(guò)程。程序采用模塊化結(jié)構(gòu),對(duì)于嚴(yán)重事故過(guò)程中出現(xiàn)的大部分物理化學(xué)現(xiàn)象均能進(jìn)行模擬,特別是堆芯融化、下封頭失效和堆芯熔融物的噴射等[2]。

    1 熱工水力控制體建模

    對(duì)于控制體劃分,本文建立的模型如圖1。

    本文建模時(shí)對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了簡(jiǎn)化。二回路簡(jiǎn)化成了供水、蒸汽發(fā)生器二次側(cè)和集水三個(gè)部分。供水部分設(shè)置為時(shí)間無(wú)關(guān)控制體,壓力和溫度保持恒定。蒸汽發(fā)生器二次側(cè)設(shè)置為時(shí)間相關(guān)控制體,溫度和壓力受到供水和集水部分的影響。集水部分設(shè)置為大空間,接收蒸汽發(fā)生器二次側(cè)流體后,溫度和壓力基本保持不變。對(duì)于穩(wěn)壓器安全閥噴出的流體,直接由大氣環(huán)境接收,大氣環(huán)境也設(shè)置為大空間控制體,參數(shù)基本不變。各個(gè)控制體的參數(shù)見(jiàn)表1。

    2 堆芯建模

    堆芯的劃分參考表2中,大亞灣核電站堆芯的參數(shù),并做了一定的修改[3]。堆芯1-2層在下腔室,3層為堆芯支撐板,4-15層為堆芯活性區(qū)。詳細(xì)劃分參見(jiàn)圖2。

    根據(jù)實(shí)際情況,堆芯的直徑取為3.04m,并且在徑向等分為5個(gè)環(huán)。堆芯軸向單元格高度劃分參見(jiàn)表3。

    堆芯的1-3層為下腔室部分,單元格由不銹鋼組成,第3層的堆芯支撐板設(shè)置為格柵板,允許流體和熔融物的流過(guò)。堆芯的4-15層為活性區(qū),單元格由燃料、包殼、支撐構(gòu)件及控制棒毒物組成。

    下封頭的徑向劃分與單元格的徑向劃分保持一致,均分為5環(huán)。下封頭的厚度取為0.13m,并且由于下封頭的厚度相對(duì)于壓力容器底部球弧半徑很小,將下封頭取為平板對(duì)事故的影響不大,所以本文中將下腔室取為長(zhǎng)方形,相應(yīng)的下封頭劃為平坦。

    在每個(gè)下封頭環(huán)上設(shè)置一個(gè)貫穿件,以便模擬各種控制棒導(dǎo)管和測(cè)量導(dǎo)管對(duì)整個(gè)下封頭載荷的影響。下封頭與下腔室熔融物的換熱,可能導(dǎo)致貫穿件的升溫至失效,直接引起下封頭的失效,對(duì)事故進(jìn)程也意義重大。

    3 事故序列以及事故分析

    3.1 事故前的穩(wěn)定運(yùn)行參數(shù)

    3.2 事故條件

    本文假設(shè)反應(yīng)堆在事故前滿功率穩(wěn)定運(yùn)行。在運(yùn)行500秒之后,引入全廠斷電事故,疊加柴油發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)失敗,其他應(yīng)急電源同時(shí)失效。該事故將造成所有的能動(dòng)設(shè)備失效,無(wú)法運(yùn)作。程序計(jì)算的假設(shè)和條件主要包括以下幾點(diǎn):

    (1)事故后,主泵轉(zhuǎn)速降低和反應(yīng)堆緊急停堆同時(shí)發(fā)生,不考慮延遲動(dòng)作;

    (2)主泵停泵的同時(shí),輔助給水電動(dòng)泵停泵;

    (3)不考慮任何人的干預(yù)動(dòng)作。

    3.3 事故序列以及結(jié)果分析

    反應(yīng)堆首先運(yùn)行500秒,達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)。在500秒時(shí),引入全廠斷電事故,一回路的主泵惰轉(zhuǎn),停止二回路的補(bǔ)水,同時(shí)反應(yīng)堆停堆。

    事故結(jié)果:

    如圖6所示,全廠斷電事故發(fā)生后,由于蒸汽發(fā)生器二次側(cè)有水,由于堆芯流體和蒸汽發(fā)生器流體的密度差,會(huì)形成自然循環(huán)。自然循環(huán)和堆芯功率的下降將導(dǎo)致堆芯流體的溫度和壓力下降。當(dāng)二次側(cè)的冷卻能力減弱時(shí),堆芯流體的壓力和溫度再次上升。在1242.8秒,當(dāng)穩(wěn)壓器的壓力上升至穩(wěn)壓器安全閥開(kāi)啟壓力16.6MPa時(shí),蒸汽從穩(wěn)壓器噴出。當(dāng)堆芯支撐板失效后,熔融物跌入下腔室驟冷,產(chǎn)生大量蒸汽,堆芯出現(xiàn)壓力峰值。由于下腔室內(nèi)流體有限,熔融物無(wú)法有效冷卻,熔融物將下封頭的貫穿件熔穿。堆芯熔融物直接噴出,堆芯流體也噴出,堆芯壓力降至安全殼壓力。此后,堆芯的壓力維持在安全殼壓力

    如圖7所示,由于MELCOR程序計(jì)算控制體內(nèi)流體時(shí),將控制體內(nèi)的空泡處理為氣相,結(jié)果導(dǎo)致初始階段液位下降不明顯,但此后堆芯液位不斷下降。當(dāng)下封頭失效之后,流體流出堆芯,堆芯壓力下降。當(dāng)壓力降低至4.2MPa時(shí),安注箱的流體流入下腔室。由于此時(shí)安注箱流速較快,而且破口面積較小,流體無(wú)法立刻排出,結(jié)果導(dǎo)致6300s左右,堆芯液位有極小的上升。但堆芯流體很快再次流出,堆芯液位降為0m。

    如圖8所示,當(dāng)堆芯的停堆后,由于自然循環(huán)的冷卻,堆芯包殼溫度有一定的下降。此后隨著冷卻能力的減弱,包殼溫度不斷上升。當(dāng)堆芯支撐板失效后,下腔室產(chǎn)生大量蒸汽并進(jìn)入堆芯。在堆芯下層,由于蒸汽溫度較低,具有一定的冷卻作用,底層C103包殼溫度先降后上升。上層C104包殼會(huì)與高溫蒸汽發(fā)生鋯水反應(yīng),導(dǎo)致上層單元格包殼的直接升溫失效。

    如圖9所示,熔融物跌入下腔室后,經(jīng)過(guò)驟冷后,仍具有較高的溫度。下封頭失效后,熔融物直接噴出。但是由于堆芯支撐板此時(shí)并未全部失效,堆芯熔融物噴射具有一定間歇性。

    如圖10所示,當(dāng)包殼和蒸汽溫度超過(guò)1273.15K以后,鋯水反應(yīng)開(kāi)始發(fā)生。鋯水反應(yīng)需要有高溫蒸汽和高溫包殼的存在,所以氫氣產(chǎn)生最快的時(shí)候,是在熔融物驟冷產(chǎn)生大量蒸汽的階段。此后鋯水反應(yīng)速率受蒸汽質(zhì)量和包殼溫度的影響,保持比較低的值。

    4 結(jié)論

    MELCOR程序是由美國(guó)Sandia國(guó)家實(shí)驗(yàn)室為美國(guó)核安全管理局開(kāi)發(fā)的輕水堆嚴(yán)重事故分析。鑒于嚴(yán)重事故的實(shí)驗(yàn)一般為破壞性實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)耗費(fèi)較大,而且具有極大的危險(xiǎn)性,所以相關(guān)的實(shí)驗(yàn)研究比較少。同時(shí)相關(guān)的模擬計(jì)算得到的結(jié)果,無(wú)法與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比,但仍可以為未來(lái)的研究提供一定的幫助[4]。本文得出的結(jié)果,可以為反應(yīng)堆嚴(yán)重事故下的操作,提供依據(jù),為反應(yīng)堆的安全打下更牢固的基礎(chǔ)。

    參考文獻(xiàn)

    [1]Merrill B,Moore RL,Polkinghorne ST,et al. Modifications to the MELCOR code for application in fusion accident analyses[J].Fusion engineering and design,2000,51:555-563.

    [2]朱繼洲,奚樹(shù)人,單建強(qiáng),等.核反應(yīng)堆安全分析[M].西安:西安交通大學(xué)出版社,2000.

    [3]郎明剛.大亞灣核電站全廠斷電誘發(fā)的嚴(yán)重事故研究[D].北京:清華大學(xué),2002.

    [4]樊申,張應(yīng)超,季松濤.秦山一期全廠斷電事故分析研究[J].核電工程與技術(shù),2004,17(4):1-7.

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