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    高碾壓混凝土重力壩分區(qū)材料-結(jié)構(gòu)界面特性與變形協(xié)調(diào)仿真分析

    2020-05-21 04:24:24李明超張夢(mèng)溪閔巧玲
    水利學(xué)報(bào) 2020年1期
    關(guān)鍵詞:折點(diǎn)特征值分區(qū)

    李明超,張夢(mèng)溪,沈 揚(yáng),馮 達(dá),閔巧玲

    (1. 水利工程仿真與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津大學(xué),天津 300350;2. 中國(guó)長(zhǎng)江三峽集團(tuán)有限公司,北京100038;3. 華電重工股份有限公司,北京 100070)

    1 研究背景

    21 世紀(jì)以來,我國(guó)水利工程建設(shè)進(jìn)入自主創(chuàng)新、引領(lǐng)發(fā)展的階段,在大江大河上建造水利工程,大壩是核心的主體建筑物,其安全性是整個(gè)工程的關(guān)鍵。而壩體分區(qū)的不同部位因工作條件不同,設(shè)計(jì)時(shí)所采用的混凝土強(qiáng)度及其防滲、抗凍、抗沖刷和抗裂等功能也有所不同[1],因壩體各部位“結(jié)構(gòu)特性”與“材料性能”的差異產(chǎn)生的變形協(xié)調(diào)問題,直接關(guān)系到工程結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和耐久性。以面板堆石壩和心墻堆石壩為代表的壩體結(jié)構(gòu)中,堆石壩體各區(qū)材料的宏觀和細(xì)觀變形特性、堆石壩體與面板或心墻變形的同步協(xié)調(diào)已成為變形安全的核心問題[2-4];以混合壩、多材料壩為代表的新型壩工結(jié)構(gòu)中,連接部位和材料界面的變形協(xié)調(diào)關(guān)系到工程全局安全[5]。新材料與新結(jié)構(gòu)的提出也為變形協(xié)調(diào)分析提出了更高的要求[6]。因此,高壩分區(qū)結(jié)構(gòu)的異種材料的變形協(xié)調(diào)問題應(yīng)引起足夠重視。

    實(shí)際上,復(fù)合材料、結(jié)合材料已在機(jī)械、航天工程領(lǐng)域廣泛使用,復(fù)合材料的結(jié)合部統(tǒng)稱為材料界面,荷載作用下材料界面往往是結(jié)構(gòu)的“薄弱環(huán)節(jié)”[7-8],原因在于:(1)界面兩側(cè)材料因變形特性的差異而互相約束,使界面附近出現(xiàn)較高的應(yīng)力水平(理論上無窮大),即應(yīng)力奇異性;(2)目前施工質(zhì)量水平難以保證界面處的完美結(jié)合,必然會(huì)存在一定缺陷,這些缺陷會(huì)在工程實(shí)踐中逐漸劣化,影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定與安全。界面力學(xué)是一門因工程技術(shù)發(fā)展催生的年輕學(xué)科,近年來得到長(zhǎng)足的發(fā)展,Bogy[9]通過Mellin 變換,推導(dǎo)了雙材料彈性平面界面端應(yīng)力解析解,指出了界面端應(yīng)力奇異性的存在;許金泉[10]則分析了界面端與界面裂紋的奇異應(yīng)力場(chǎng),提出了界面裂紋與界面端的斷裂準(zhǔn)則;Sator 等[11]和Carpinteri 等[12]采用復(fù)變函數(shù)方法推導(dǎo)了雙材料與多材料平面界面端部的應(yīng)力奇性指數(shù)特征值λ的求解方法;田帥[13]開展聚碳酸酯-鋁界面強(qiáng)度試驗(yàn),分析了不同界面結(jié)合角度對(duì)界面強(qiáng)度與應(yīng)力奇異性的影響;李興民等[14]則采用數(shù)字相移光彈性方法,通過四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)和數(shù)值模擬對(duì)比分析了鋁合金/環(huán)氧樹脂界面端的應(yīng)力奇異性;黃平等[15]重點(diǎn)研究了摩擦學(xué)中的界面力學(xué)問題,從細(xì)觀角度剖析了固體、流體以及流-固界面的作用機(jī)制,極大地豐富了界面力學(xué)理論。界面力學(xué)理論與試驗(yàn)研究為結(jié)合材料的強(qiáng)度可靠性提供理論依據(jù),同時(shí)為新材料、新結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)。

    碾壓混凝土(Roller Compacted Concrete,RCC)重力壩中因分區(qū)設(shè)計(jì)而存在多種材料界面,在材料層面,國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)RCC 層面的力學(xué)性能和抗?jié)B性能的變化規(guī)律、新老混凝土結(jié)合面的黏結(jié)強(qiáng)度、異種材料界面的力學(xué)性能開展了試驗(yàn)與模擬研究??紫橹サ龋?6]應(yīng)用直剪法測(cè)試RCC試件抗剪強(qiáng)度,研究了溶蝕作用對(duì)混凝土層(縫)面抗剪強(qiáng)度的影響;婁亞東[17]通過試驗(yàn)研究了碾壓混凝土層面抗?jié)B性能和抗剪強(qiáng)度隨層間間隔時(shí)間的衰減規(guī)律;文獻(xiàn)[18]基于小型碾壓試驗(yàn),研究了碾壓參數(shù)對(duì)層間結(jié)合強(qiáng)度的影響;文獻(xiàn)[19]采用鋪設(shè)分散礫石的界面處理方式提升自密實(shí)混凝土新老界面結(jié)合強(qiáng)度;馮煒等[20]提出一種測(cè)試大壩全級(jí)配混凝土界面力學(xué)性能的試驗(yàn)分析方法,對(duì)三峽大壩混凝土的界面強(qiáng)度進(jìn)行了測(cè)試研究;文獻(xiàn)[21-22]結(jié)合碾壓試驗(yàn),研究了RCC 壩功能梯度結(jié)構(gòu)中高性能混凝土與碾壓混凝土界面力學(xué)性能規(guī)律,同時(shí)結(jié)合單軸壓縮與斜剪數(shù)值模擬,提出了適用于常態(tài)-碾壓混凝土復(fù)合試件的抗剪強(qiáng)度準(zhǔn)則。對(duì)于高壩分區(qū)結(jié)構(gòu)的變形協(xié)調(diào)特性,主要涉及心墻堆石壩的拱效應(yīng)分析[23]與面板堆石壩的變形協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)理念[24],關(guān)于混凝土壩分區(qū)結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)分析研究較少,徐娜[25]和李明超等[26]通過接觸分析評(píng)價(jià)了功能梯度結(jié)構(gòu)過渡層結(jié)構(gòu)形式、彈性模量等對(duì)碾壓混凝土重力壩分區(qū)變形協(xié)調(diào)的影響;胡昱等[27]開發(fā)了一種適用于含界面工程結(jié)構(gòu)的界面層單元,并成功應(yīng)用于溪洛渡拱壩橫縫變形的仿真計(jì)算。

    上述研究大多通過材料試驗(yàn)或數(shù)值模擬的手段,分析荷載作用下碾壓混凝土壩結(jié)構(gòu)界面的強(qiáng)度特性、接觸變形與受力狀態(tài)等特性的變化規(guī)律,對(duì)荷載作用下RCC 壩界面處異種材料的相互作用與變形協(xié)調(diào)機(jī)理認(rèn)識(shí)不足,未考慮因界面兩側(cè)材料特性差異產(chǎn)生的奇異應(yīng)力場(chǎng)的影響,而當(dāng)奇異應(yīng)力場(chǎng)存在時(shí),界面破壞不能以應(yīng)力作為評(píng)價(jià)參數(shù),需采用描述奇異應(yīng)力場(chǎng)大小的參數(shù)來評(píng)價(jià)變形協(xié)調(diào)性?,F(xiàn)階段,碾壓混凝土壩建設(shè)達(dá)200 m級(jí),大壩建設(shè)重心逐漸向高寒、高海拔地區(qū)轉(zhuǎn)移,筑壩材料趨于多元化,筑壩技術(shù)則不斷向著精細(xì)化、智能化發(fā)展,壩體中薄弱部位(層面、界面)的性能提升與控制方法將逐漸成為決定大壩能夠適應(yīng)嚴(yán)苛的服役環(huán)境的關(guān)鍵科學(xué)問題。在工程設(shè)計(jì)階段,變形協(xié)調(diào)問題尚未在考慮范圍之內(nèi),同時(shí)受限于數(shù)值模擬手段和計(jì)算能力,大多研究?jī)H對(duì)典型壩段進(jìn)行復(fù)核分析,難以在較短時(shí)間內(nèi)開展考慮所有材料分區(qū)的全壩段精細(xì)數(shù)值模擬計(jì)算,缺少分區(qū)材料-結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)的快速評(píng)價(jià)方法,需對(duì)此展開深入研究。

    考慮到上述問題,本文基于界面力學(xué)理論,選取應(yīng)力奇異性特征值作為異種材料變形協(xié)調(diào)的評(píng)價(jià)指標(biāo),根據(jù)碾壓混凝土壩實(shí)際工程中雙材料的布置形式,推導(dǎo)雙材料界面端與埋入角點(diǎn)的應(yīng)力奇異性特征值計(jì)算方程,通過有限元數(shù)值計(jì)算驗(yàn)證了所推導(dǎo)方程的正確性與有效性;改變界面端與埋入角點(diǎn)的結(jié)合角度,計(jì)算界面兩側(cè)材料的彈性模量與泊松比的差異對(duì)應(yīng)力奇異性的影響,并結(jié)合實(shí)際工程分析壩體內(nèi)部雙材料界面端與埋入角點(diǎn)的奇異性,初步總結(jié)碾壓混凝土壩分區(qū)結(jié)構(gòu)材料特性選取與設(shè)計(jì)原則,為高混凝土壩分區(qū)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與材料選取提供新的思路。

    2 雙材料界面奇異性特征方程

    圖1 碾壓混凝土壩雙材料常見布置形式

    在碾壓混凝土壩中,兩種不同材料的結(jié)合主要有圖1所示的兩種布置方式,即單側(cè)自由的界面端與埋入式角點(diǎn)。文獻(xiàn)[27]計(jì)算了橫縫分別為理想界面、薄層界面和有厚度界面層情況下,溪洛渡混凝土拱壩橫縫處正應(yīng)力,結(jié)果表明界面層特性的變化對(duì)于大尺度水工結(jié)構(gòu)影響不大,因此,本文假設(shè)混凝土材料界面為理想結(jié)合面,界面處的應(yīng)力與位移均滿足連續(xù)邊界條件,對(duì)于圖1(a)所示的異種材料界面端,在極坐標(biāo)(r,θ)下,則界面連續(xù)的邊界條件和自由邊界條件可表達(dá)為:

    對(duì)于圖1(b)所示的埋入式界面角點(diǎn),界面連續(xù)的邊界條件可表達(dá)為:

    式中:σγi、σri分別為界面處第i種材料的環(huán)向應(yīng)力與徑向應(yīng)力;uγi、uri分別為界面處第i種材料的環(huán)向位移與徑向位移;γ取值范圍為0 ~180°。

    對(duì)于圖1(b)所示埋入式界面折點(diǎn),可將其分解為對(duì)稱結(jié)構(gòu)和反對(duì)稱結(jié)構(gòu),根據(jù)界面連續(xù)的邊界條件可得決定奇異應(yīng)力性的特征方程分別為:

    式中,α、β分別為Dundurs和Bogy定義的結(jié)合材料參數(shù):

    式中:μ為剪切模量;κ為Kolosov 常數(shù)[11];λ為表征異種材料界面端奇異性的特征值;E、ν分別為材料的彈性模量和泊松比。

    已有研究表明,界面應(yīng)力與應(yīng)力奇異性特征值λ直接相關(guān),當(dāng)r→0時(shí),界面附近應(yīng)力場(chǎng)可表示為式(8)的形式(不考慮對(duì)數(shù)奇異應(yīng)力性)。因此,考慮采用式(3)和式(4)的特征解λ作為評(píng)價(jià)異種材料界面變形協(xié)調(diào)特性的主要指標(biāo)。

    其中O表示同階無窮小量符號(hào)。

    3 數(shù)值模型驗(yàn)證

    3.1 有限元模型與實(shí)驗(yàn)參數(shù)為驗(yàn)證特征方程求解的可靠性,同時(shí)考慮界面端與埋入折點(diǎn)兩種界面形式,建立如圖2所示的雙材料復(fù)合試件模型,外側(cè)邊界為單側(cè)自由界面端,中間部分為界面埋入折點(diǎn),模型尺寸為600 mm×200 mm,界面與自由面夾角為θ,兩側(cè)界面的夾角為2θ,其中0°≤θ≤180° 。取該模型的對(duì)稱形式,建立有限元模型,界面處對(duì)網(wǎng)格細(xì)化處理,網(wǎng)格尺寸達(dá)10-4m量級(jí),驗(yàn)證模型中兩種材料彈性力學(xué)參數(shù)取為:E1=40 GPa,E2=20 GPa,ν1=ν2=0.167。加載方式為單軸壓縮加載,壓力P=10N/m,改變界面角度θ,計(jì)算界面處應(yīng)力分布情況。

    圖2 雙材料復(fù)合試件驗(yàn)證模型

    3.2 應(yīng)力奇異性驗(yàn)證以O(shè)為坐標(biāo)原點(diǎn),提取界面OA的正應(yīng)力分布如圖3所示,r為以O(shè)點(diǎn)為原點(diǎn)的極坐標(biāo)半徑。從圖3 可以看出,當(dāng)r→0 或r→W時(shí),應(yīng)力梯度越大,表明應(yīng)力奇異性越強(qiáng),反之應(yīng)力分布越平緩,奇異應(yīng)力性越小。所以根據(jù)界面處應(yīng)力分布可得到以下結(jié)論:(1)當(dāng)0°≤θ<90° 時(shí),埋入折點(diǎn)的應(yīng)力奇異性較90°<θ<180°時(shí)更強(qiáng);(2)當(dāng)θ=90°時(shí),兩側(cè)界面夾角為180°,此時(shí)不存在界面折點(diǎn),故O點(diǎn)處不存在應(yīng)力奇異性,應(yīng)力分布平緩;(3)當(dāng)界面與自由面夾角取為θ時(shí),界面中部分應(yīng)力分布與其取為180°-θ時(shí)接近。

    根據(jù)式(8)可知,應(yīng)力分布與奇異性特征值λ呈指數(shù)關(guān)系,故考慮將數(shù)值模擬得到的界面正應(yīng)力與極坐標(biāo)半徑r歸一化后取對(duì)數(shù),圖4 為部分角度界面的外側(cè)界面端應(yīng)力與r外的關(guān)系曲線,r外表示以外側(cè)端點(diǎn)A或B為原點(diǎn)的極坐標(biāo)半徑。從圖4可見,二者的雙對(duì)數(shù)表現(xiàn)為線性關(guān)系,得到的直線斜率即為λ-1,若斜率為負(fù),則0 <λ<1,表明在接近端點(diǎn)處存在趨于無窮的應(yīng)力分布(應(yīng)力奇異性),且λ越接近1應(yīng)力奇異性越弱;若直線斜率為正則表明在接近端點(diǎn)處存在趨于0的高階微量應(yīng)力分布,無應(yīng)力奇異性。

    圖3 界面OA的正應(yīng)力分布

    圖4 正應(yīng)力隨極坐標(biāo)半徑雙對(duì)數(shù)變化規(guī)律

    圖5 單側(cè)自由界面端奇異性特征值數(shù)值解與理論解對(duì)比

    由于界面埋入折點(diǎn)情況下,應(yīng)力奇異性指數(shù)λ可能存在多個(gè)實(shí)根,無法用雙對(duì)數(shù)求得特征值近似解,故考慮將單側(cè)自由的界面端數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與求解式(3)、式(4)得到的λ理論值進(jìn)行定量對(duì)比驗(yàn)證,如圖5所示,發(fā)現(xiàn)二者吻合良好,表明理論計(jì)算具有較好可靠性。

    圖6 不同布置角度下彈性模量的比值對(duì)應(yīng)力奇異性影響

    圖7 不同布置角度下泊松比的比值對(duì)應(yīng)力奇異性影響

    表1 單側(cè)自由界面奇異性消失條件

    3.3 敏感性分析界面結(jié)構(gòu)的布置形式與界面兩側(cè)材料參數(shù)是影響應(yīng)力奇異性的重要因素。分別改變兩種材料彈性模量的比值(E1E2)和二者泊松比的比值(ν1ν2)中的一個(gè),固定另一個(gè)比值,計(jì)算得λ隨夾角θ變化規(guī)律如圖6、圖7所示。從圖6、圖7可得到如下結(jié)論:(1)在0 <λ<1的情況下,E1E2與ν1ν2越接近于1,異種材料越接近均質(zhì)材料,特征值λ越接近于1,且隨夾角θ變化波動(dòng)越小,變形協(xié)調(diào)性越好;(2)E1E2對(duì)應(yīng)力奇異性影響大于ν1ν2對(duì)界面應(yīng)力奇異性影響,工程設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)將彈性模量比作為主要控制指標(biāo);(3)在不同界面形式下,應(yīng)力奇異性在一定條件下會(huì)消失(λ≥1),如表1所示,在進(jìn)行單側(cè)自由界面材料設(shè)計(jì)時(shí),當(dāng)ν1ν2固定時(shí),應(yīng)保證彈性模量較高的材料自由面與界面的夾角小于63°。由于λ≥1 時(shí)界面端處應(yīng)力為高階無窮小量,在靠近界面端點(diǎn)處趨近于0,故后續(xù)應(yīng)力奇異性分析僅針對(duì)0 <λ<1情況展開討論,對(duì)于λ≥1 的情況不再計(jì)算具體應(yīng)力奇異性特征值。

    相比于單側(cè)自由界面端,界面埋入折點(diǎn)的應(yīng)力奇異性特征值λ變化規(guī)律截然不同,圖8 為界面角度θ和彈性模量比E1E2對(duì)λ的影響,圖中深紅色區(qū)域?yàn)閼?yīng)力奇異性消失的情況。由此可得出以下結(jié)論:(1)埋入式界面折點(diǎn)存在1 ~2 個(gè)應(yīng)力奇異性特征值,具有出現(xiàn)奇異應(yīng)力的可能性;(2)E1E2越接近1,θ越接近90°,埋入界面折角越接近180°應(yīng)力奇異性越小;(3)E1與E2差異越大,奇異性特征值越小,應(yīng)力奇異性越大;(4)由于混凝土材料間差異不大,并未產(chǎn)生小于0.83 的應(yīng)力奇異性特征值,變形協(xié)調(diào)性相對(duì)良好。因此,在進(jìn)行埋入結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)盡量保證埋入界面折角接近于直線,同時(shí)減小界面兩側(cè)材料特性的差異,降低應(yīng)力奇異性,提高結(jié)構(gòu)的變形協(xié)調(diào)特性。

    4 壩體分區(qū)材料-結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)分析與評(píng)價(jià)

    4.1 分區(qū)材料變形協(xié)調(diào)仿真分析實(shí)際上,由于混凝土為典型的非線性材料,在荷載作用下材料會(huì)發(fā)生損傷破壞,界面位置的應(yīng)力不可能變?yōu)闊o窮大。因此,本節(jié)從材料角度出發(fā),考慮混凝土損傷情況下,分析包含界面折點(diǎn)與單側(cè)自由界面端的混凝土復(fù)合試件強(qiáng)度與奇異性指數(shù)λ的關(guān)系。著重討論此時(shí)應(yīng)力奇異性指數(shù)λ能否用來表征非線性材料界面變形協(xié)調(diào)特性。基于非均質(zhì)有限元法,對(duì)每個(gè)單元賦予服從weibull 分布的材料參數(shù),混凝土本構(gòu)采用彈性損傷模型,破壞準(zhǔn)則滿足摩爾庫(kù)倫和最大拉應(yīng)力準(zhǔn)則,計(jì)算時(shí)保持泊松比一定,現(xiàn)定義界面上方為材料1、下方為材料2,固定材料1 的材料參數(shù),為著重分析彈性模量差異的影響,在改變材料2彈性模量的同時(shí)保持其強(qiáng)度不變,分別計(jì)算E1/E2為1.066、1.278、1.911以及2.594的復(fù)合試件在不同界面布置形式下的抗壓強(qiáng)度,所選材料參數(shù)如表2 所示。圖9 為θ=30°時(shí)3 種彈性模量比組合的復(fù)合試件破壞形式。從圖9 可以發(fā)現(xiàn),破壞在界面附近出現(xiàn)逐漸向強(qiáng)度較弱材料擴(kuò)展,表明存在應(yīng)力奇異性,且隨著彈性模量差異的變大,應(yīng)力奇異性增大,界面折點(diǎn)處破壞逐漸變大。

    圖9 復(fù)合試件破壞形式

    改變界面的結(jié)合角度,同時(shí)保證兩種材料用量各占一半,通過單軸壓縮加載,得到角度θ在15°~165°范圍內(nèi)變化時(shí),復(fù)合試件的破壞形式(圖10)與破壞強(qiáng)度(圖11)。

    從圖10、圖11 可以看出:(1)復(fù)合試件的基本失效模式為破壞由界面折點(diǎn)處產(chǎn)生并沿材料界面擴(kuò)展;(2)當(dāng)界面折點(diǎn)尖端外側(cè)材料彈性模量和強(qiáng)度較高時(shí),如圖10(a)—(d)中的材料1 僅在折點(diǎn)尖端部位出現(xiàn)破壞,其他部位相對(duì)完整,未出現(xiàn)貫穿性破壞;當(dāng)界面折點(diǎn)尖端外側(cè)材料彈性模量和強(qiáng)度較低時(shí),如圖10(f)—(i)中的材料2發(fā)生嚴(yán)重破壞,材料1則幾乎未發(fā)生破壞;(3)界面兩側(cè)材料的彈性模量差異越大,破壞越集中于界面處,表明兩種材料變形協(xié)調(diào)性越差,復(fù)合試件的強(qiáng)度越低;(4)復(fù)合試件強(qiáng)度隨θ變化而變化,且取為30°或150°時(shí)強(qiáng)度最低;θ=90°時(shí)不存在界面折點(diǎn),復(fù)合試件主要表現(xiàn)為強(qiáng)度較弱材料的破壞。

    為分析應(yīng)力奇異性特征值對(duì)復(fù)合試件強(qiáng)度的影響,以抗壓強(qiáng)度為橫坐標(biāo)、λ為縱坐標(biāo)建立圖12所示相關(guān)分析圖。從圖12可以看出,在考慮混凝土材料損傷破壞的影響后,二者相關(guān)系數(shù)R=0.905,表現(xiàn)為強(qiáng)相關(guān)關(guān)系,即應(yīng)力奇異性特征值λ越小,材料間變形協(xié)調(diào)性越差,復(fù)合試件抗壓強(qiáng)度越低。因此,高碾壓混凝土壩分區(qū)材料設(shè)計(jì)時(shí),采用λ來表征界面兩側(cè)材料間的變形協(xié)調(diào)特性具有可行性,能夠直觀的反映異種混凝土材料間的變形協(xié)調(diào)特性,可在大規(guī)模高精度的數(shù)值模擬和試驗(yàn)之前對(duì)工程分區(qū)材料變形協(xié)調(diào)特性進(jìn)行快速評(píng)價(jià),進(jìn)而實(shí)現(xiàn)高碾壓混凝土壩分區(qū)材料-結(jié)構(gòu)的安全設(shè)計(jì)。

    4.2 分區(qū)結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)仿真分析在工程設(shè)計(jì)時(shí),難以建立全壩段完整的數(shù)值模型,且模型往往會(huì)進(jìn)行簡(jiǎn)化,存在舍棄關(guān)鍵信息的可能性,極大地限制了數(shù)值仿真工作的開展,無法對(duì)結(jié)構(gòu)變形和受力進(jìn)行準(zhǔn)確的分析。以我國(guó)西南地區(qū)某水電站工程為例,對(duì)工程中界面折點(diǎn)與界面端開展應(yīng)力奇異性分析。該水電站工程開發(fā)任務(wù)以發(fā)電為主,同時(shí)改善航運(yùn)條件,兼顧防洪、灌溉,電站為一等工程,工程規(guī)模為大(1)型。工程樞紐擋水建筑物為混凝土重力壩,壩體內(nèi)存在多處單側(cè)自由界面端與埋入折點(diǎn),典型布置形式如圖13所示,RI、RII、RIII代表不同粉煤灰摻量、不同級(jí)配、具有不同力學(xué)特性的碾壓混凝土或常態(tài)混凝土。

    現(xiàn)以a型表示單側(cè)自由度界面端(圖13(a)),b型表示埋入式界面折點(diǎn)(圖13(b)),收集并統(tǒng)計(jì)該工程中典型雙材料界面兩側(cè)材料參數(shù)與界面布置形式,并計(jì)算應(yīng)力奇異性特征值如表3所示。從表3可見:(1)該工程中單側(cè)自由界面端(形式a)除90°結(jié)合部位之外,特征值λ均有唯一實(shí)數(shù)解且均大于1,表明該結(jié)構(gòu)形式與材料組合下不存在奇異應(yīng)力性,變形協(xié)調(diào)特性符合要求;(2)對(duì)于埋入式界面折點(diǎn),特征值λ均存在1 ~2 個(gè)小于1 的實(shí)數(shù)解,分區(qū)材料的界面處存在應(yīng)力奇異性,但應(yīng)力奇異性特征值λ均大于0.97,分區(qū)混凝土材料間的變形協(xié)調(diào)問題尚在可控范圍;(3)對(duì)于界面形式b,該工程左廠⑥、升船機(jī)、泄④壩段出現(xiàn)了界面折點(diǎn)尖端外側(cè)材料彈性模量和強(qiáng)度較低的情況(E1<E2,0°≤θ<90° 或E1>E2,90°<θ≤180°),受界面折點(diǎn)的約束作用產(chǎn)生的應(yīng)力更容易導(dǎo)致外部材料發(fā)生劈裂破壞(如圖10(f)—(i)所示),因此在類似工程分區(qū)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),需考慮調(diào)整埋入角點(diǎn)的布置形式或采用適當(dāng)?shù)姆雷o(hù)措施。

    圖10 不同結(jié)合角度下復(fù)合試件破壞模式

    圖11 不同界面結(jié)合角度下復(fù)合試件抗壓破壞強(qiáng)度

    圖12 復(fù)合試件抗壓強(qiáng)度與應(yīng)力奇異性相關(guān)分析

    圖13 混凝土壩分區(qū)雙材料典型界面形式

    表3 某工程典型雙材料界面應(yīng)力奇異性

    5 結(jié)論

    本文采用界面力學(xué)理論,以應(yīng)力奇異性特征值作為異種材料變形協(xié)調(diào)的評(píng)價(jià)指標(biāo),考慮混凝土壩分區(qū)中常見的兩種雙材料界面形式,分析了界面結(jié)合角度和異種材料組合對(duì)應(yīng)力奇異性的影響;研究了復(fù)合試件界面處的破壞模式,計(jì)算了實(shí)際混凝土壩工程中不同壩段內(nèi)的雙材料界面的應(yīng)力奇異性特征值,得出以下結(jié)論:(1)在材料層面,異種材料的力學(xué)特性差異越大,界面處奇異應(yīng)力性越強(qiáng),復(fù)合材料強(qiáng)度越低,越不利于結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)控制;(2)在結(jié)構(gòu)層面,改變雙材料界面端或界面折點(diǎn)的結(jié)合角,直接影響界面兩側(cè)材料的變形協(xié)調(diào)特性,在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)重點(diǎn)考慮;(3)實(shí)際工程中,單側(cè)自由的界面端應(yīng)力奇異性弱于埋入式界面折點(diǎn),設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)著重考慮優(yōu)化界面折點(diǎn)的材料組合與界面的結(jié)構(gòu)形式。

    混凝土材料界面破壞與界面強(qiáng)度及受力狀態(tài)有關(guān),本文主要考慮了材料與結(jié)構(gòu)對(duì)受力狀態(tài)的影響。實(shí)際上,壩體混凝土界面往往存在一定缺陷,并非理想的黏結(jié)狀態(tài)。因此,考慮缺陷對(duì)界面強(qiáng)度的影響,進(jìn)一步提煉混凝土壩分區(qū)材料-結(jié)構(gòu)的定量設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,具有重要的工程意義。

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