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    鉛鋅混合礦氧氣熔融脫硫

    2020-05-10 05:13:10歐陽坤豆志河張廷安劉燕
    有色金屬科學(xué)與工程 2020年2期
    關(guān)鍵詞:熔渣鉛鋅爐渣

    歐陽坤, 豆志河, 張廷安, 劉燕

    (東北大學(xué)多金屬共生礦生態(tài)化冶金教育部重點實驗室,沈陽110819)

    鉛是非常重要的金屬,由于其良好的金屬性能被廣泛應(yīng)用于蓄電池、電纜屏蔽、造船和輻射防護(hù)等領(lǐng)域,同時也是制造各種合金的重要原料。目前,硫化鉛精礦是生產(chǎn)鉛的重要原料。然而隨著高品位硫化鉛精礦的快速消耗,難選的鉛鋅混合礦由于儲量大已成為我國鉛鋅冶煉的重要原料。燒結(jié)-密閉鼓風(fēng)爐煉鉛鋅工藝自20世紀(jì)60年代初投入工業(yè)生產(chǎn),是目前唯一能直接處理鉛鋅混合礦的火法冶煉工藝。但鉛鋅混合礦的燒結(jié)脫硫工序存在能耗高、脫硫效率低以及煙氣中低濃度SO2回收效率低等技術(shù)難題[1-3]。相較于燒結(jié)-鼓風(fēng)爐工藝,熔池熔煉法被認(rèn)為在能源消耗、環(huán)境保護(hù)以及有色金屬回收方面存在優(yōu)勢[4-14]。富氧底吹爐由于能耗低、二氧化硫吸收率高等優(yōu)點已經(jīng)被廣泛地應(yīng)用于我國鉛冶煉?,F(xiàn)有的底吹爐對入爐原料有嚴(yán)格的限制(ω(Pb)>45%)[6],若用底吹爐直接處理鉛鋅混合礦,必然會使得氧化渣中鉛質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低和鋅質(zhì)量分?jǐn)?shù)升高,爐渣成分的變化會導(dǎo)致熔渣熔點和黏度發(fā)生改變。ω(Fe)/ω(SiO2)和ω(CaO)/ω(SiO2)是火法煉鉛過程中調(diào)節(jié)爐渣成分的重要手段,因此研究不同ω(Fe)/ω(SiO2)和ω(CaO)/ω(SiO2)對鉛鋅混合礦脫硫的影響顯得十分重要。

    文中提出了鉛鋅混合精礦氧氣熔融脫硫清潔冶煉新思路,重點對ω(Zn)/ω(Pb)≈1 的鉛鋅混合礦熔融脫硫過程進(jìn)行了研究,研究了溫度、氧氣流量、爐料成分(ω(Fe)/ω(SiO2)、ω(CaO)/ω(SiO2))對鉛鋅混合礦脫硫的影響,確定熔池熔煉合適的入爐爐料成分和溫度,為實現(xiàn)鉛鋅混合精礦直接清潔冶煉提供理論依據(jù)。

    1 實驗材料和實驗方法

    1.1 實驗原料

    選用甘肅某地鉛鋅混合礦成分如表1所列,鉛鋅混合礦Pb質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 24.56%,Zn質(zhì)量分?jǐn)?shù)為28.5%,ω(Zn)/ω(Pb)=1.2。 鉛鋅混合礦 XRD 圖譜見圖1,鉛鋅混合礦中鉛主要以PbS的形態(tài)存在,鋅主要以 ZnS、Zn3Fe2S5形態(tài)存在, 鐵主要以 FeS2、Zn3Fe2S5形態(tài)存在。實驗熔劑PbO、CaO、SiO2等均使用分析純化學(xué)試劑。

    表1 鉛鋅混合礦主要化學(xué)成分Table 1 Main chemical composition of lead and zinc mixed concentrate單位:質(zhì)量分?jǐn)?shù),%

    1.2 試驗步驟

    表2所列為鉛鋅混合礦氧氣熔融直接脫硫?qū)嶒炍锪吓浔?,熔融脫硫溫度分別為1 250℃、1 300℃、1 400℃。

    表2 鉛鋅混合礦噴吹氧氣熔融脫硫方案Table 2 Scheme of oxygen desulfurization of lead and zinc mixed concentrates

    噴吹氧氣熔融脫硫裝置示意圖,如圖2所示。實驗裝置由電阻爐、氣源裝置、尾氣處理裝置組成。電阻爐升溫元件為二硅化鉬,升溫程序由電腦控制。剛玉坩堝放置在剛玉平臺上,通過設(shè)置在剛玉坩堝底部的熱電偶測量溫度,溫度誤差范圍為±2℃。氣源裝置為高純氬氣和氧氣。尾氣處理裝置包括煙塵收集瓶和二氧化硫收集瓶(雙氧水)。

    具體試驗步驟:

    1)熔劑按質(zhì)量配制好,混勻后加入至氧化鋁坩堝(直徑為 46(38)mm×120 mm),升溫至預(yù)定溫度熔融,將鉛鋅混合礦高溫加入至氧化鋁坩堝中并恒溫5 min,鉛鋅混合礦和熔劑總的質(zhì)量為150 g,為保證反應(yīng)管內(nèi)氣氛,在升溫過程中在爐體底部通入Ar(流量:600 mL/min)。

    2)將氧化鋁噴吹管(直徑為 8(5) mm×800 mm)插入至高溫熔體內(nèi)(熔池厚度為30~40 mm,插入深度為離坩堝底部5 mm處),噴吹氧氣進(jìn)行脫硫,氧氣壓力為0.2 MPa。

    3)噴吹到預(yù)定時間,停止噴吹。用鐵棒蘸取適量熔渣在水中淬冷,渣樣用碳硫分析儀 (AXS,G4,Germany)和XRD衍射技術(shù)(Bruker,D8 ADVANCE,德國)分析其硫含量和物相。

    脫硫率為鉛鋅混合礦脫硫效果的評價指標(biāo)之一,文中脫硫率的計算公式如式(1)所示:

    式中:m1為反應(yīng)前爐料質(zhì)量,m2為反應(yīng)t時刻爐渣質(zhì)量;CS1為反應(yīng)前爐料S質(zhì)量分?jǐn)?shù),CS2為反應(yīng)t時刻爐渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 O2流量和溫度對鉛鋅混合礦脫硫的影響

    鉛鋅混合礦氧氣脫硫可如下表示:

    O2流量對鉛鋅混合礦脫硫的影響見圖3,隨著O2流量的增加,爐渣含S量減少,鉛鋅混合礦脫硫速率增加。O2流量的增加,增加了氣液反應(yīng)界面,增大了氣泡的表面更新速率,熔融渣氧化脫硫的動力學(xué)條件得到強化[15],使得鉛鋅混合礦脫硫速率加快。當(dāng)O2流量為100 L/h時,爐渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)與120 L/h爐渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)無明顯差別。因此,后續(xù)試驗過程中O2噴吹流量均采用100 L/h流量進(jìn)行。

    溫度對鉛鋅混合礦脫硫的影響如圖4所示,由圖4可以看出,當(dāng)反應(yīng)時間為24 min時,鉛鋅混合礦在1 250℃、1 300℃、1 400℃時的熔渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為3.24%、1.47%、1.11%,可以看出,反應(yīng)溫度的升高有利于爐渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)的降低,進(jìn)而加快鉛鋅混合礦脫硫速率。而當(dāng)溫度升至1 300℃時,繼續(xù)提高反應(yīng)溫度,鉛鋅混合礦爐渣含S降低并不明顯。因此,為了提高鉛鋅混合礦脫硫速率和O2利用率,氧氣熔融脫硫過程的溫度應(yīng)大于1 300℃。

    2.2 ω(Fe)/ω(SiO2)對鉛鋅混合礦脫硫的影響

    圖5 所示為不同ω(Fe)/ω(SiO2)質(zhì)量比時,熔渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)與時間關(guān)系圖。由圖5可知,在反應(yīng)溫度(1 250~1 300 ℃)內(nèi),ω(Fe)/ω(SiO2)的降低有利于爐渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)的降低,加快鉛鋅混合礦脫硫速率。當(dāng)反應(yīng)溫度為 1 250℃,反應(yīng)時間為 30 min,ω(Fe)/ω(SiO2)由0.62增加至1.14,爐渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)由1.09%增加至3.64%。圖6所示為1 300℃、反應(yīng)時間為24 min時,入爐爐料ω(Fe)/ω(SiO2)的變化對脫硫率的影響。 鉛鋅混合礦的脫硫率隨著ω(Fe)/ω(SiO2)的降低而顯著增加,當(dāng)ω(Fe)/ω(SiO2)由 1.14 降低至 0.47時,脫硫率由95.3%增加至98.8%。

    由上可知,ω(Fe)/ω(SiO2)對鉛鋅混合礦脫硫速率和脫硫率影響顯著。為了解ω(Fe)/ω(SiO2)增加后的物相變化對脫硫率的影響,對不同ω(Fe)/ω(SiO2)的淬冷渣進(jìn)行了XRD衍射分析。 如圖7所示,當(dāng)ω(Fe)/ω(SiO2)=0.47 時,熔渣中主要物相是鐵橄欖石相,當(dāng)ω(Fe)/ω(SiO2)增加至 0.78 時,熔渣中開始形成尖晶石相(ZnxFe3-xO4+y),且隨著ω(Fe)/ω(SiO2)的增加,尖晶石相的峰強逐漸增強。一些研究者研究了尖晶石相的形成對熔池熔煉的影響,研究結(jié)果表明尖晶石相的產(chǎn)生是泡沫渣形成的主要原因之一[16]。且熔渣中Fe含量的增加會導(dǎo)致熔渣中固相物質(zhì)的增多[17],進(jìn)而導(dǎo)致熔渣黏度增大。在之前的研究中[18],對ω(Pb)/ω(Zn)=1 的氧化渣在 1 300 ℃進(jìn)行了黏度實驗研究,實驗結(jié)果如圖8所示,隨著ω(Fe)/ω(SiO2)的增加,爐渣黏度逐漸增加,當(dāng)ω(Fe)/ω(SiO2)增加至1.17時,高鉛鋅渣黏度已經(jīng)達(dá)到0.43Pa·s,不利于冶煉的順利進(jìn)行。以上分析說明鉛鋅混合礦隨著ω(Fe)/ω(SiO2)的增加會導(dǎo)致脫硫速率和脫硫率的降低。

    2.3 CaO/SiO2對鉛鋅混合礦脫硫的影響

    圖9所示為不同反應(yīng)溫度下,不同ω(CaO)/ω(SiO2)質(zhì)量比對鉛鋅混合礦脫硫的影響。由圖9可知,當(dāng)反應(yīng)溫度為1 250至 1 300℃,ω(CaO)/ω(SiO2)的提高不利于熔渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)的快速降低,且反應(yīng)溫度越低,此趨勢越明顯。當(dāng)反應(yīng)溫度提高至1 400 ℃時,反應(yīng)時間為 21 min 時,ω(CaO)/ω(SiO2)=0.1,0.5的熔渣S質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為3.58%、1.12%,高溫下(1 400 ℃)ω(CaO)/ω(SiO2)提高有利于熔渣 S含量的快速降低。ω(CaO)/ω(SiO2)對鉛鋅混合礦脫硫率的影響如圖10所示,其規(guī)律與圖9一致,即在1 250~1 300 ℃,ω(CaO)/ω(SiO2)提高導(dǎo)致鉛鋅混合礦脫硫率的降低,當(dāng)反應(yīng)溫度升高至1 400℃時,ω(CaO)/ω(SiO2)提高有利于鉛鋅混合礦脫硫率的提高。

    熔渣中的CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化會對熔渣的熔點和黏度產(chǎn)生很大的影響[19]。在此渣型下,由于熔渣中高熔點的鐵、鋅氧化物較多,CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加會使熔渣熔點升高,熔渣中固相物質(zhì)增多,熔渣黏度變大。使用Factsage熱力學(xué)軟件對鉛鋅氧化渣(爐渣成分:ω(Pb)/ω(Zn)=1,ω(Pb+Zn)=50%,ω(Fe)/ω(SiO2)=1.14,ω(CaO)/ω(SiO2)=0.1,0.5)進(jìn)行了相平衡計算,其熔點均在1 300℃以上,且在1 250℃,ω(CaO)/ω(SiO2)=0.5 的熔渣中固相物質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為14%高于ω(CaO)/ω(SiO2)=0.1 的熔渣中固相物質(zhì)百分含量的13.8%,這可能是導(dǎo)致在1 250~1 300℃,ω(CaO)/ω(SiO2)的增加不利于鉛鋅混合礦脫硫的原因。當(dāng)反應(yīng)溫度提高至1 400℃時,熔渣幾乎沒有固相物質(zhì)析出,此時,ω(CaO)/ω(SiO2)的增加有利于解聚硅酸鹽網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),加速復(fù)雜聚合離子團(tuán)的分解,使得熔渣黏度的降低[20-21],進(jìn)而使得ω(CaO)/ω(SiO2)的增加有利于鉛鋅混合礦脫硫率的提高。

    3 結(jié) 論

    研究了O2流量、反應(yīng)溫度、爐料成分對鉛鋅混合礦脫硫的影響規(guī)律,得到以下結(jié)論:

    1)O2流量的增加和反應(yīng)溫度的提高有利于鉛鋅混合礦脫硫。當(dāng)反應(yīng)溫度為1 300℃時,鉛鋅混合礦熔融脫硫率可在24 min內(nèi)達(dá)到95%以上,脫硫率遠(yuǎn)高于燒結(jié)脫硫。為保證熔池熔煉的順利進(jìn)行和O2的利用率,應(yīng)將反應(yīng)溫度保持在1 300℃以上。

    2)ω(Fe)/ω(SiO2)的提高不利于鉛鋅混合礦脫硫速率的加快和脫硫率的增加。 由于ω(Fe)/ω(SiO2)的增加導(dǎo)致熔渣中尖晶石相和固相物質(zhì)增多,導(dǎo)致黏度增加,不利于鉛鋅混合礦脫硫反應(yīng)的進(jìn)行。因此,鉛鋅混合礦熔融脫硫ω(Fe)/ω(SiO2)應(yīng)控制在 0.78 以下。

    3)ω(CaO)/ω(SiO2)對鉛鋅混合礦脫硫的影響較為復(fù)雜。當(dāng)反應(yīng)溫度為1 250℃或1 300℃時,ω(CaO)/ω(SiO2)的降低有利于鉛鋅混合礦脫硫反應(yīng)的進(jìn)行,而當(dāng)反應(yīng)溫度升高至 1 400 ℃時,ω(CaO)/ω(SiO2)的降低不利于鉛鋅混合礦脫硫反應(yīng)的進(jìn)行。因此,鉛鋅混合礦熔融脫硫ω(CaO)/ω(SiO2)應(yīng)控制在 0.5 以下。

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