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    深水氣井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙防治方法

    2020-05-05 04:45:44張劍波王志遠(yuǎn)劉書杰孟文波孫寶江孫金聲王金堂
    石油勘探與開發(fā) 2020年6期
    關(guān)鍵詞:水合物氣井管柱

    張劍波,王志遠(yuǎn),劉書杰,孟文波,孫寶江,孫金聲,王金堂,3

    (1. 中國(guó)石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院,山東青島 266580;2. 中海石油(中國(guó))有限公司湛江分公司,廣東湛江 524057; 3. 南方海洋科學(xué)與工程廣東省實(shí)驗(yàn)室(廣州),廣州 523936)

    0 引言

    近年來,中國(guó)發(fā)現(xiàn)了較多儲(chǔ)量豐富的深水氣田,如陵水17-2、25-1 及18-1 等[1-4]。在深水氣田開發(fā)過程中,氣井測(cè)試是一個(gè)必不可少的環(huán)節(jié)[5]。由于深水特殊的低溫高壓環(huán)境,深水氣井測(cè)試面臨由天然氣水合物生成引發(fā)的流動(dòng)安全問題[6-7]。天然氣水合物是一種類冰狀的白色固體,在低溫高壓條件下由氣體和水接觸生成[8-10]。當(dāng)測(cè)試管柱內(nèi)生成水合物時(shí),其會(huì)隨著流體流動(dòng)而運(yùn)移并在管壁上發(fā)生沉積附著,進(jìn)而縮小管柱的有效過流面積[11-13],造成水合物流動(dòng)障礙。深水氣井測(cè)試中的水合物流動(dòng)障礙會(huì)嚴(yán)重影響測(cè)試進(jìn)程,導(dǎo)致測(cè)試成本高、氣藏評(píng)估準(zhǔn)確性差等問題,嚴(yán)重時(shí)可能完全堵塞管柱,甚至引發(fā)安全事故[14-15]。國(guó)際上在深水氣井測(cè)試過程中曾發(fā)生了一些水合物事故,并造成了嚴(yán)重后果[16-19]。2017 年日本開展的第2 次海域水合物試采也因水合物二次生成問題被迫中斷兩次,嚴(yán)重影響了試采進(jìn)度[20]。因此,高效防治水合物流動(dòng)障礙是深水氣井測(cè)試的重要工作。

    目前,國(guó)內(nèi)外常用的水合物防治方法是化學(xué)藥劑注入法,注入的藥劑包括熱力學(xué)抑制劑、動(dòng)力學(xué)抑制劑和防聚劑[21]。熱力學(xué)抑制劑主要是通過改變水分子和烴分子生成水合物的熱力學(xué)條件,使水合物生成的平衡溫度降低、壓力升高,常用的熱力學(xué)抑制劑可分為醇類(甲醇、乙二醇、二甘醇等)和鹽類(氯化鈉、氯化鉀、氯化鈣)[22-23]。動(dòng)力學(xué)抑制劑主要是影響水合物的結(jié)晶過程,延緩水合物生成的時(shí)間,并減緩水合物生長(zhǎng)速率,已有的動(dòng)力學(xué)抑制劑包括酰胺類聚合物和酮類聚合物等[24-26]。防聚劑是一些聚合物和表面活性劑,主要是起乳化劑的作用[27],常用的防聚劑有溴化物的季銨鹽、烷基芳香族磺酸鹽及烷基聚苷等。由于不同抑制劑的特點(diǎn),熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)抑制劑基本適用于大多數(shù)的水合物防治情況,而防聚劑則主要應(yīng)用于油氣混輸過程。當(dāng)前,深水氣井測(cè)試中最常用的水合物防治方法是通過注入過量的熱力學(xué)抑制劑來完全防止水合物生成,但該方法存在抑制劑用量大、成本高及對(duì)注入設(shè)備要求高等缺點(diǎn)。

    國(guó)內(nèi)外多位學(xué)者對(duì)水合物流動(dòng)障礙形成機(jī)制和防治方法開展了研究。在實(shí)驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,Lingelem等[28]和Sloan 等[9]考慮管內(nèi)壁上水合物層的生長(zhǎng)及脫落,提出了管道中水合物堵塞形成的機(jī)理。Di Lorenzo等[29]、Ding 等[30]、Song 等[31]實(shí)驗(yàn)研究了環(huán)路中水合物的生成和沉積特征,分析了不同流動(dòng)條件下的水合物沉積堵塞規(guī)律?;趯?duì)水合物沉積和堵塞程度的評(píng)估,Liu 等[12,15,32]探討了深水氣井測(cè)試管柱內(nèi)的水合物防治方法。Wang 等[11,33-35]首次建立了考慮環(huán)霧流體系液滴和液膜傳質(zhì)傳熱特性的水合物生成、運(yùn)移、沉積和堵塞的動(dòng)力學(xué)模型,揭示了深水氣井測(cè)試管柱中的水合物流動(dòng)障礙的形成規(guī)律。Song 等[36]開展了深水氣井測(cè)試中水合物管理策略優(yōu)化研究,認(rèn)為動(dòng)力學(xué)抑制劑可應(yīng)用于深水氣井測(cè)試的水合物堵塞防治。

    鑒于現(xiàn)有方法對(duì)深水氣井測(cè)試過程中水合物防治的局限性,亟需開展深水氣井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙高效防治方法的研究。本文在研究深水氣井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙形成機(jī)制、演化規(guī)律的基礎(chǔ)上,提出了基于安全測(cè)試窗口的水合物流動(dòng)障礙防治方法,旨在對(duì)深水氣井測(cè)試和水合物試采過程中的水合物流動(dòng)障礙防治提供指導(dǎo)。

    1 深水氣井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙形成機(jī)制

    深水氣井測(cè)試管柱中水合物流動(dòng)障礙形成是水合物持續(xù)生成和沉積的結(jié)果。為了高效防治深水氣井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙,需要先認(rèn)清水合流動(dòng)障礙形成機(jī)制及演化規(guī)律。深水氣井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙的形成過程主要包括出現(xiàn)水合物生成區(qū)域,發(fā)生水合物生成、運(yùn)移、沉積及水合物沉積層生長(zhǎng)等,各個(gè)過程均受到不同因素的影響。

    深水氣井測(cè)試管柱中的水合物生成區(qū)域預(yù)測(cè)是水合物流動(dòng)障礙形成和演化研究的基礎(chǔ),主要包括井筒溫度壓力和水合物生成相平衡條件的計(jì)算,目前關(guān)于這方面的研究已經(jīng)較成熟。Wang 等[11,37]、Zhang 等[38]建立并完善了深水井筒溫度壓力預(yù)測(cè)模型及水合物生成區(qū)域定量預(yù)測(cè)方法,本文采用文獻(xiàn)中的方法對(duì)深水氣井測(cè)試管柱中的水合物生成區(qū)域進(jìn)行預(yù)測(cè)。

    在深水氣井測(cè)試過程中,地層產(chǎn)出的大量天然氣和少量水在測(cè)試管柱中高速流動(dòng),其中自由水以管壁上的液膜和氣相中的液滴兩種形式存在,管柱中呈現(xiàn)的是環(huán)霧流流型[39]。在環(huán)霧流條件下,當(dāng)滿足水合物生成的溫度和壓力條件時(shí),管壁上的液膜和氣相中的液滴均會(huì)生成水合物。Wang 等[33,35]發(fā)現(xiàn)環(huán)霧流中液膜生成的水合物會(huì)由于與管壁間的較強(qiáng)黏附力而全部沉積附著在管壁上,但氣相中生成的水合物顆粒卻不會(huì)全部沉積附著在管壁上,其中部分水合物顆粒會(huì)由于高速氣流的攜帶作用而隨之流動(dòng)。同時(shí),由于管壁上波動(dòng)液膜的霧化作用,運(yùn)移到液膜中的部分氣相中的水合物顆粒又會(huì)被攜帶返回氣相中。用有效沉積系數(shù)(S)來表征氣相中水合物顆粒在管壁上的沉積附著過程。有效沉積系數(shù)是氣相中沉積附著在管壁上的水合物顆粒量與運(yùn)移到液膜中的總水合物顆粒量的比值。環(huán)霧流中水合物生成和沉積速率計(jì)算式如下。

    隨著水合物生成和沉積的持續(xù)進(jìn)行,管柱內(nèi)壁上將出現(xiàn)一層逐漸生長(zhǎng)變厚的水合物沉積層,這會(huì)造成管柱中有效過流面積逐漸減小。不同時(shí)間不同位置處的管柱有效內(nèi)徑計(jì)算式如下:

    管柱有效內(nèi)徑減小會(huì)影響管柱中的流體流動(dòng),增大流體壓力損失。在水合物生成和沉積的條件下,垂直管柱中的流體壓降主要由摩阻壓降、重力壓降及變徑導(dǎo)致的節(jié)流壓降等引起。因此,當(dāng)考慮水合物沉積層生長(zhǎng)的影響時(shí),管柱中流體壓降可由下式計(jì)算[40]:

    以某深水氣井X 井(直井)為例,對(duì)該井測(cè)試過程中的水合物流動(dòng)障礙形成過程進(jìn)行分析。該井水深為1 447 m,井深為3 474 m,產(chǎn)層平均溫度為91 ℃,產(chǎn)層平均壓力為38.7 MPa,泥線溫度為3 ℃,海平面溫度為25 ℃,測(cè)試油管外徑為114.3 mm(4.5 in),內(nèi)徑為85.7 mm(3.375 in),測(cè)試產(chǎn)量為(20~100)×104m3/d。產(chǎn)出氣體組分如表1 所示。井身結(jié)構(gòu)如圖1 所示。

    表1 深水氣井X 井產(chǎn)出氣體組分表

    圖1 深水氣井X 井井身結(jié)構(gòu)示意圖

    在該井測(cè)試過程中水合物生成區(qū)域預(yù)測(cè)的基礎(chǔ)上,通過計(jì)算測(cè)試管柱中水合物生成和沉積速率,可以得到水合物流動(dòng)障礙的形成情況。管柱中水合物沉積層隨著水合物生成和沉積而逐漸增厚,且由于不同位置處的溫度壓力差異會(huì)導(dǎo)致不同的水合物生成和沉積速率,故管柱中存在一個(gè)因水合物沉積層非均勻生長(zhǎng)而縮徑最大的位置,該處是發(fā)生水合物流動(dòng)障礙最危險(xiǎn)的地方。圖2 是氣、液產(chǎn)量分別為44×104m3/d 和16 m3/d 條件下管柱無因次有效內(nèi)徑(管柱當(dāng)前縮徑最大處內(nèi)徑與初始內(nèi)徑的比值)、流體壓降及井口壓力隨時(shí)間的變化情況??梢钥闯?,隨著管壁上水合物沉積層逐漸生長(zhǎng),管柱中的總壓降會(huì)逐漸增大,造成井口壓力隨之逐漸減小。這主要是因?yàn)楫?dāng)管柱有效內(nèi)徑減小時(shí),流體的摩阻壓降會(huì)隨之明顯增大,且存在不同位置處有效內(nèi)徑變化而導(dǎo)致的節(jié)流效應(yīng)。井口壓力是現(xiàn)場(chǎng)可實(shí)時(shí)測(cè)量的為數(shù)不多的重要參數(shù)之一,故在穩(wěn)定產(chǎn)量測(cè)試條件下的井口壓力降低可作為管柱中發(fā)生水合物生成和沉積的重要標(biāo)志。從圖2 中還可以看出,管柱無因次有效內(nèi)徑的變化呈現(xiàn)出3 個(gè)典型的區(qū)域,即緩變區(qū)、突變區(qū)和急變區(qū)。在緩變區(qū)內(nèi),無因次有效內(nèi)徑隨著水合物生成和沉積而緩慢減小,且管柱中的流體壓降逐漸增大、井口壓力逐漸減小,該區(qū)域持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng),在該區(qū)域內(nèi)管柱中的流體流動(dòng)是安全的。當(dāng)管柱無因次有效內(nèi)徑減小到0.6 時(shí),將由緩變區(qū)進(jìn)入突變區(qū),在該區(qū)域內(nèi),管柱無因次有效內(nèi)徑明顯減小,管柱中的流體壓降明顯增大、井口壓力明顯減小,且后續(xù)變化還將更加劇烈,故突變區(qū)是管柱中流體流動(dòng)由安全變?yōu)槲kU(xiǎn)的轉(zhuǎn)折。一旦管柱無因次有效內(nèi)徑小于0.4,將由突變區(qū)進(jìn)入急變區(qū),此時(shí)管柱中的壓降急劇增大、井口壓力急劇減小,該區(qū)域持續(xù)時(shí)間很短,是發(fā)生水合物堵塞的危險(xiǎn)區(qū)。因此,本文選擇0.5 作為 發(fā)生流動(dòng)障礙的管柱無因次有效內(nèi)徑臨界值,對(duì)應(yīng)的時(shí)間作為安全測(cè)試窗口。圖2 中安全測(cè)試窗口為7.86 h。

    圖2 深水氣井X 井測(cè)試過程中水合物流動(dòng)障礙演化規(guī)律

    2 基于安全測(cè)試窗口的水合物流動(dòng)障礙防治方法

    由前文研究可知,深水氣井測(cè)試管柱中生成的水合物并不是全部沉積附著在管壁上,且管壁上發(fā)生水合物沉積也并不一定會(huì)堵塞管柱,管柱中發(fā)生水合物堵塞是需要一定時(shí)間的,即有一定的安全測(cè)試窗口。因此,本文提出一種基于安全測(cè)試窗口的水合物流動(dòng)障礙防治方法。針對(duì)不同的測(cè)試操作,又分為穩(wěn)定測(cè)試產(chǎn)量和變測(cè)試產(chǎn)量下的水合物流動(dòng)障礙防治方法。

    2.1 穩(wěn)定測(cè)試產(chǎn)量下的水合物流動(dòng)障礙防治

    深水氣井測(cè)試過程中的水合物流動(dòng)障礙形成和演化規(guī)律受測(cè)試產(chǎn)量和水合物抑制劑濃度的影響。本文以乙二醇為例進(jìn)行分析,但本文提出的方法也適用于其他醇類抑制劑。圖3 是深水氣井X 井產(chǎn)出氣體在不同醇水比(乙二醇與水的體積比)下生成水合物的相平衡溫度和壓力變化曲線。可以看出,隨著乙二醇濃度的增大,水合物相平衡曲線向左上方移動(dòng),意味著水合物生成所需的壓力更高、溫度更低,即水合物更難生成。

    圖3 不同醇水比下水合物生成相平衡溫度-壓力曲線

    圖4 是不同醇水比和不同測(cè)試產(chǎn)量下測(cè)試管柱中的水合物生成區(qū)域分布情況。在一定的測(cè)試產(chǎn)量和抑制劑濃度下,圖中曲線的上下端點(diǎn)間的區(qū)域即為水合物生成區(qū)域??梢钥闯?,隨著測(cè)試產(chǎn)量和抑制劑濃度的增大,水合物生成區(qū)域逐漸縮小。這主要是因?yàn)殡S著抑制劑濃度的增大,測(cè)試管柱中水合物生成的溫度和壓力條件更加苛刻;而隨著測(cè)試產(chǎn)量的增大,管柱中溫度升高、壓力減小,管柱中更難生成水合物。此外,在一定的抑制劑濃度下,存在使管柱中水合物生成區(qū)域完全消失的臨界測(cè)試產(chǎn)量,且該臨界產(chǎn)量值隨著水合物抑制劑濃度增大而減小。例如,當(dāng)醇水比為0∶1 和0.5∶1 時(shí),管柱中水合物生成區(qū)域消失的臨界測(cè)試產(chǎn)量分別為62×104m3/d 和40×104m3/d。

    圖4 不同醇水比和測(cè)試產(chǎn)量下管柱中水合物生成 區(qū)域變化

    通過計(jì)算管柱中的水合物生成和沉積速率可以得到不同抑制劑濃度和測(cè)試產(chǎn)量條件下水合物流動(dòng)障礙演化規(guī)律。由圖5 可知,管柱最小有效內(nèi)徑隨著測(cè)試產(chǎn)量的增大而先減小后增大。這主要是因?yàn)樗衔锷珊统练e速率受溫度壓力和氣液接觸面積的共同影響。同時(shí),在一定測(cè)試時(shí)間下,隨著水合物抑制劑濃度的增大,不同測(cè)試產(chǎn)量下管柱的有效內(nèi)徑均增大。這主要是因?yàn)椋阂环矫?,水合物抑制劑的注入縮小了管柱中的水合物生成區(qū)域;另一方面,水合物抑制劑降低了管柱中的水合物生成和沉積速率,進(jìn)而降低了管壁上水合物沉積層的生長(zhǎng)速度,故管柱的有效內(nèi)徑縮小幅度隨之降低,即水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)降低。此外,在測(cè)試時(shí)間為9 h 條件下,測(cè)試產(chǎn)量為(34~55)×104m3/d 時(shí)均可能存在水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn),但當(dāng)注入較低濃度的抑制劑(醇水比為0.125∶1)時(shí),即可避免水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)。

    圖6 是測(cè)試產(chǎn)量為44×104m3/d 時(shí)不同醇水比下井口壓力和管柱中總壓降隨測(cè)試時(shí)間的變化規(guī)律??梢钥闯?,同一測(cè)試時(shí)間,隨著抑制劑濃度的增大,測(cè)試管柱中的總壓降減小、井口壓力降低速率明顯減小。這主要是因?yàn)橐种苿┑淖⑷虢档土怂衔锷珊统练e速率,進(jìn)而減小了管柱有效內(nèi)徑降低的幅度,使得管柱中的流體壓力損耗減小,故井口壓力可在更長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)保持在安全范圍之內(nèi)。

    圖5 不同醇水比下管柱無因次有效內(nèi)徑變化

    圖6 不同醇水比下井口壓力和總壓降隨時(shí)間變化

    圖7 不同醇水比和測(cè)試產(chǎn)量下安全測(cè)試窗口變化

    基于上述研究可知安全測(cè)試窗口是測(cè)試過程中發(fā)生水合物流動(dòng)障礙的臨界時(shí)間,這意味著只要保證測(cè)試時(shí)間在安全測(cè)試窗口內(nèi)就能滿足正常測(cè)試要求。圖7 是不同抑制劑濃度和不同測(cè)試產(chǎn)量下的安全測(cè)試窗口變化??梢钥闯?,不同測(cè)試產(chǎn)量下的安全測(cè)試窗口不同,且當(dāng)添加一定濃度的水合物抑制劑時(shí),安全測(cè)試窗口將會(huì)明顯延長(zhǎng)。因此,當(dāng)設(shè)計(jì)的某一測(cè)試產(chǎn)量下的測(cè)試時(shí)間小于該測(cè)試產(chǎn)量下的安全測(cè)試窗口時(shí),不用采取水合物防治措施。若在設(shè)計(jì)測(cè)試時(shí)間內(nèi)存在水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn),則可以根據(jù)測(cè)試時(shí)間要求選擇注入較低濃度的水合物抑制劑,以此保證在降低抑制劑注入成本的情況下安全高效地完成測(cè)試任務(wù)。例如,當(dāng)測(cè)試產(chǎn)量為50×104m3/d、設(shè)計(jì)測(cè)試時(shí)間為10 h 時(shí),醇水比為0.125∶1 即可防止水合物流動(dòng)障礙的發(fā)生。同時(shí),結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的井口壓力變化,可以對(duì)測(cè)試管柱中的水合物流動(dòng)障礙進(jìn)行實(shí)時(shí)評(píng)估,以確保整個(gè)深水氣井測(cè)試過程的流體流動(dòng)安全。

    2.2 變測(cè)試產(chǎn)量下的水合物流動(dòng)障礙防治

    在深水氣井測(cè)試過程中,為了更好地獲得儲(chǔ)集層參數(shù)、評(píng)估氣藏產(chǎn)能等,往往需要對(duì)不同測(cè)試產(chǎn)量進(jìn)行試井分析,一般采取四點(diǎn)測(cè)試法[15],且常用的測(cè)試順序是由低產(chǎn)量向高產(chǎn)量逐漸變化,如表2 所示。在前文研究的基礎(chǔ)上,本文提出通過合理改變不同測(cè)試產(chǎn)量的低、高交叉測(cè)試順序來防治水合物流動(dòng)障礙,改變后的不同產(chǎn)量的測(cè)試順序如表2 所示??梢钥闯觯淖兒蟮臏y(cè)試順序是低、高產(chǎn)量交叉的,該變化有助于避免管柱中水合物的持續(xù)生成和沉積。

    表2 不同測(cè)試產(chǎn)量的測(cè)試制度表

    隨著測(cè)試產(chǎn)量的增大,測(cè)試管柱中的高溫流體向外界低溫環(huán)境的熱損失速率降低,流體溫度升高、壓力降低,管柱中的水合物生成區(qū)域隨之減小。測(cè)試產(chǎn)量超過一定值后,整個(gè)管柱內(nèi)將不再滿足水合物生成條件,當(dāng)管柱中原本滿足水合物生成條件的位置由于產(chǎn)量增大而不再滿足水合物生成條件時(shí),將導(dǎo)致原來沉積附著在管壁上的水合物沉積層發(fā)生分解,水合物沉積層厚度逐漸減小。水合物沉積層分解主要受分解表面積和分解過冷度控制,由于不同時(shí)間和位置處的溫度壓力及水合物沉積層厚度不同,水合物分解速率是隨時(shí)間和位置變化的,可以由Goel 等[41]提出的公式計(jì)算得到:

    當(dāng)沉積附著在管壁上的水合物沉積層發(fā)生分解時(shí),考慮不同時(shí)間和位置處水合物分解速率的差異,管柱有效內(nèi)徑的變化可以由下式得到:

    當(dāng)測(cè)試產(chǎn)量由低變高時(shí),管柱內(nèi)的氣體流速增大,沉積在管壁上的水合物沉積層所受到的流體剪切力作用增大。當(dāng)水合物沉積層受到的流體剪切力大于脫落的臨界剪切力時(shí),部分水合物沉積層脫落(見圖8),管柱有效內(nèi)徑增大,這將降低管柱中的水合物沉積風(fēng)險(xiǎn)。因此,在變測(cè)試產(chǎn)量下計(jì)算水合物沉積層厚度時(shí),應(yīng)該考慮水合物沉積層脫落的影響。對(duì)于某一位置處管壁上的水合物層是否會(huì)因流體剪切作用而脫落可以由Di Lorenzo 等[42]提出的以下判別標(biāo)準(zhǔn)得到:

    其中

    圖8 管壁上水合物沉積層脫落示意圖

    考慮水合物沉積層剪切脫落的影響,新的管柱有效內(nèi)徑可以由下式計(jì)算得到:

    通過對(duì)常規(guī)測(cè)試制度下井筒溫度、壓力和水合物生成、沉積及分解的計(jì)算,可得到測(cè)試管柱中的流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)。從圖9 中可以看出,常規(guī)測(cè)試制度下,在前兩個(gè)測(cè)試產(chǎn)量下,測(cè)試管柱中一直存在水合物生成區(qū)域,管柱中持續(xù)發(fā)生水合物的生成和沉積,水合物沉積層逐漸生長(zhǎng)增厚,故管柱最小有效內(nèi)徑隨著時(shí)間延長(zhǎng)逐漸減小。而在后兩個(gè)測(cè)試產(chǎn)量下,由于產(chǎn)量增大,管柱中的溫度升高、壓力降低,使整個(gè)井筒中不存在水合物生成區(qū)域,前兩個(gè)產(chǎn)量下沉積附著在管壁上形成的水合物沉積層逐漸分解,且產(chǎn)量越大,水合物分解越快。但總的來說,由于在前兩個(gè)測(cè)試產(chǎn)量下管柱最小有效內(nèi)徑會(huì)低于發(fā)生流動(dòng)障礙的臨界值,故常規(guī)測(cè)試制度下管柱中存在水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)。

    圖9 常規(guī)測(cè)試制度下水合物生成區(qū)域和無因次 有效內(nèi)徑變化曲線

    從圖10 中可以看出,低、高交叉測(cè)試制度下,在第1 和第3 測(cè)試產(chǎn)量下測(cè)試管柱中會(huì)存在水合物生成區(qū)域,而在第2 和第4 測(cè)試產(chǎn)量下測(cè)試管柱中的水合物生成區(qū)域?qū)⑼耆?,由此避免了測(cè)試管柱中水合物生成區(qū)域的長(zhǎng)時(shí)間持續(xù)出現(xiàn),有利于控制測(cè)試管柱中的水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)。在低產(chǎn)量下生成、沉積在管壁上的水合物沉積層會(huì)在下一個(gè)高產(chǎn)量下由于溫度升高而分解。同時(shí),在第1 和第3 測(cè)試產(chǎn)量分別向第2和第4 測(cè)試產(chǎn)量轉(zhuǎn)變時(shí),測(cè)試產(chǎn)量的突然增大引起的部分水合物沉積層脫落還會(huì)造成有效內(nèi)徑突然增大。在上述因素的共同影響下,測(cè)試管柱最小有效內(nèi)徑一直保持在流動(dòng)障礙臨界值以上。相比于常規(guī)測(cè)試制度,該測(cè)試制度下管柱的最小無因次有效內(nèi)徑將增大至0.74。從圖10 中還可以看出,注入抑制劑后(醇水比為0.125∶1),低、高交叉測(cè)試制度下測(cè)試管柱的最小無因次有效內(nèi)徑將進(jìn)一步增大至0.85。由此可見,在采用低、高交叉測(cè)試制度時(shí),若在危險(xiǎn)的測(cè)試產(chǎn)量下再輔以注入低濃度的水合物抑制劑,測(cè)試管柱中的水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)將進(jìn)一步降低。因此,通過合理改變不同測(cè)試產(chǎn)量的低、高交叉測(cè)試順序能有效降低管柱中的水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn),而輔以低濃度的抑制劑注入可進(jìn)一步提高該方法的有效性和實(shí)用性。相比于傳統(tǒng)的水合物防治方法,該方法可以大幅度降低水合物抑制劑用量,甚至可能完全不需要注入抑制劑。

    圖10 低高交叉測(cè)試制度下水合物生成區(qū)域和無因次 有效內(nèi)徑變化曲線

    表3 是設(shè)計(jì)測(cè)試時(shí)間為15 h 條件下本文方法與傳統(tǒng)方法的抑制劑用量對(duì)比表。可以看出,相比于傳統(tǒng)的水合物完全防止方法,本文提出的基于安全測(cè)試窗口的方法能降低抑制劑用量50%以上,有望成為一種經(jīng)濟(jì)高效的水合物流動(dòng)障礙防治方法。該方法主要是針對(duì)持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)、抑制劑用量大的正常測(cè)試過程,對(duì)于深水氣井初開井、清井等階段,由于這些階段持續(xù)時(shí)間短、過程復(fù)雜,故不建議使用該方法來防治水合物流動(dòng)障礙。

    表3 不同水合物防治方法的抑制劑用量對(duì)比表

    3 結(jié)論

    隨著測(cè)試管柱內(nèi)水合物生成和沉積的持續(xù)發(fā)生,管柱有效內(nèi)徑和井口壓力逐漸減小,呈現(xiàn)出緩變、突變和急變3 個(gè)典型過程,且存在安全測(cè)試窗口。測(cè)試管柱中的水合物流動(dòng)障礙風(fēng)險(xiǎn)隨測(cè)試時(shí)間增大而增大,隨抑制劑濃度增大而減小,隨測(cè)試產(chǎn)量增大而先增大后減小。

    深水氣井測(cè)試安全測(cè)試窗口是水合物流動(dòng)障礙高效防治的重要參數(shù),不同測(cè)試產(chǎn)量及不同抑制劑濃度下有不同的安全測(cè)試窗口。在穩(wěn)定測(cè)試產(chǎn)量下,當(dāng)設(shè)計(jì)測(cè)試產(chǎn)量下的測(cè)試時(shí)間小于該產(chǎn)量下的安全測(cè)試窗口時(shí),可以不采取水合物防治措施;反之,則可以通過注入較低濃度的水合物抑制劑來有效延長(zhǎng)安全測(cè)試窗口,保障測(cè)試流動(dòng)安全。在變測(cè)試產(chǎn)量下,通過合理調(diào)整不同測(cè)試產(chǎn)量的低、高交叉測(cè)試順序,能有效增大測(cè)試管柱的最小無因次有效內(nèi)徑,在不注入抑制劑條件下也能有效防止水合物流動(dòng)障礙的形成。若輔以低濃度的水合物抑制劑注入,該方法的效果更好。

    本文提出的基于安全測(cè)試窗口的水合物流動(dòng)障礙防治方法能顯著降低深水氣井正常測(cè)試期間的抑制劑注入量,有望成為一種經(jīng)濟(jì)高效的水合物流動(dòng)障礙防治方法。

    符號(hào)注釋:

    Ads——水合物分解表面積,m2;Agf——?dú)庖航佑|面積,m2;Ap——管柱內(nèi)截面積,m2;Che——?dú)庀嘀兴衔镱w粒質(zhì)量濃度,kg/m3;Cle——?dú)庀嘀幸旱钨|(zhì)量濃度,kg/m3;g——重力加速度,m/s2;f——表面摩擦系數(shù),無因次;fe——三相平衡逸度,Pa;fg——?dú)怏w逸度,Pa;i——位置節(jié)點(diǎn)序號(hào); j——時(shí)間節(jié)點(diǎn)序號(hào);k1——?jiǎng)恿W(xué)參數(shù),kg/(m2·K·s); k2——?jiǎng)恿W(xué)參數(shù),K;Kd——水合物分解速率常數(shù),mol/(m2·Pa·s);mdc——水合物分解量,kg;mhd——水合物沉積量,kg;mhf——水合物生成量,kg;Mg——平均氣體摩爾質(zhì)量,kg/mol;Mh——水合物摩爾質(zhì)量,kg/mol;n——水合物分解系數(shù),無因次;p——壓力,Pa;pt——變徑引起的節(jié)流壓降,Pa;Rdl——環(huán)霧流中的液滴沉積速率,kg/(m2·s);re——管柱有效內(nèi)徑,m;S——有效沉積系數(shù),無因次; Sp——管柱濕周,m;t——時(shí)間,s;Ts——系統(tǒng)溫度,K; Tsub——熱力學(xué)過冷度,K;va——流體流速,m/s;Y——表征傳質(zhì)傳熱強(qiáng)度的系數(shù),無因次;z——位置,m;θ——井斜角,(°);ρa(bǔ)——流體平均密度,kg/m3;ρh——水合物密度,kg/m3;σf——管柱中流體對(duì)沉積在管壁上的水合物層的剪切力,Pa;σh——管柱內(nèi)壁上水合物層脫落的臨界剪切力,Pa;δ——水合物沉積層厚度,m。

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