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    某輕型載貨車駕駛室多學(xué)科輕量化設(shè)計

    2020-04-26 00:28:34
    中國科技縱橫 2020年23期
    關(guān)鍵詞:模態(tài)優(yōu)化

    (江鈴汽車股份有限公司,江西南昌 330200)

    0.引言

    車駕駛室是商用車十分關(guān)鍵的結(jié)構(gòu)系統(tǒng),主要通過減震器安裝在車架上,其靜動態(tài)性能對整車的舒適性和可靠性有著重要影響。發(fā)動機(jī)的振動和路面的激勵都會對駕駛室的模態(tài)性能產(chǎn)生影響,當(dāng)外界的頻率與駕駛室固有頻率耦合時,將引起駕駛室產(chǎn)生噪聲和振動,降低車輛的舒適性,同時會對駕駛室產(chǎn)生疲憊,有巨大的安全隱患。駕駛室的剛度性能和強(qiáng)度性能,決定了其抵抗變形的能力和疲勞壽命,直接影響車輛的穩(wěn)定性。與此同時,駕駛室的輕量化關(guān)系著車輛的燃油經(jīng)濟(jì)性、制造成本和市場競爭性,因此駕駛室在滿足其各項靜動態(tài)性能情況下,應(yīng)重點(diǎn)兼顧其輕量化設(shè)計。為了對某輕型載荷車駕駛室進(jìn)行輕量化設(shè)計,首先建立駕駛室網(wǎng)格模型,依次對其進(jìn)行模態(tài)性能、剛度性能和強(qiáng)度性能分析,最后對其進(jìn)行多學(xué)科輕量化設(shè)計。

    1.建立駕駛室網(wǎng)格模型

    首先將該輕型載荷車駕駛室的幾何模型加載到Hypermesh軟件[1-2]中,駕駛室的重量為188kg,刪除對其靜動態(tài)性能影響較小的零部件,同時對部分零部件進(jìn)行簡化處理,忽略微小特征,采用10mm的Mixed單元對各個零部件進(jìn)行網(wǎng)格劃分。駕駛室各部件通常采用焊點(diǎn)連接,可以采用5mm的ACM單元模擬其連接關(guān)系,并建立材料屬性,最后檢查網(wǎng)格單元,以此建立駕駛室網(wǎng)格模型,如圖1所示。

    圖1 駕駛室網(wǎng)格模型

    2.模態(tài)性能分析

    基于模態(tài)性能分析可以獲取結(jié)構(gòu)的振動性能,可對其進(jìn)行評估和優(yōu)化,對研究其NVH性能具有重大參考意義。自由模態(tài)性能能夠直接表征其動態(tài)性能,其低階頻率對結(jié)構(gòu)的模態(tài)性能影響較大,因此基于駕駛室網(wǎng)格模型,應(yīng)用Nastran軟件[3-4]對其進(jìn)行自由模態(tài)性能分析,以此得到駕駛室的前三階模態(tài)頻率分別為33.4Hz、41.5Hz和58.7Hz。

    如圖2~圖4所示,分別為駕駛室前三階陣型。由圖2~圖4可知,其陣型分別為扭轉(zhuǎn)、彎曲和頂部凸起,其振幅分別為3.627mm、2.875mm和11.37mm。

    圖2 駕駛室第一階陣型

    圖3 駕駛室第二階陣型

    圖4 駕駛室第三階陣型

    綜上所述可知,駕駛室的固有頻率均高于發(fā)動機(jī)和路面的激勵頻率,不會引起共振,符合動態(tài)特性設(shè)計要求。

    3.剛度性能分析

    駕駛室的剛度性能是指抵抗外界變形的能力,其直接影響整車的密封性,嚴(yán)重時會引起失效故障。為了獲取該駕駛室的扭轉(zhuǎn)剛度性能,基于駕駛室網(wǎng)格模型,約束防火墻中間平面下邊緣中心點(diǎn)的Z向自由度,約束左后懸置安裝中心點(diǎn)的XYZ向自由度,同時約束右后懸置安裝中心點(diǎn)的XZ方向自由度,在左前懸置安裝中心點(diǎn)和右后懸置安裝中心點(diǎn)同時施加3000N·m的反方向力矩,以此進(jìn)行靜態(tài)分析,得到其位移云圖如圖5所示。由圖5可知,駕駛室Z方向最大變形為3.095mm。并且通過理論公式,計算得到駕駛室的扭轉(zhuǎn)剛度為11530N·m/deg,高于工程要求值,符合扭轉(zhuǎn)剛度要求。

    圖5 駕駛室扭轉(zhuǎn)剛度位移云圖

    為了獲取該駕駛室的彎曲剛度性能,同樣基于駕駛室網(wǎng)格模型,約束左前懸置安裝中心的YZ向自由度,約束右前懸置安裝中心的Z向自由度,約束左后懸置安裝中心的XYZ向自由度,約束右后懸置安裝中心的XZ向自由度,在地板左右邊緣同時加載垂向2224N,以此進(jìn)行彎曲剛度分析。基于彎曲剛度變形值和理論公式,得到駕駛室的彎曲剛度為2450N/mm,也大于工程要求值,滿足彎曲剛度要求。

    4.強(qiáng)度性能分析

    駕駛室的強(qiáng)度性能關(guān)系著其疲勞性能,若其強(qiáng)度性能偏弱,將導(dǎo)致個別部件發(fā)生開裂,直接影響車輛的安全性和可靠性。駕駛室的強(qiáng)度工況主要分布制動、轉(zhuǎn)彎和垂跳,建立整車動力學(xué)模型并提取各個工況下的載荷?;隈{駛室網(wǎng)格模型,并采用慣性釋放方法分別加載各個工況下的載荷,以此對其進(jìn)行強(qiáng)度性能分析。

    如圖6所示,為駕駛室制動工況的塑性應(yīng)變云圖。由圖6可知,駕駛室的最大塑性應(yīng)變?yōu)?.21%,位于底板前端,小于目標(biāo)值(1%)。

    圖6 駕駛室制動工況的塑性應(yīng)變云圖

    如圖7所示,為駕駛室轉(zhuǎn)彎工況的塑性應(yīng)變云圖。由圖7可知,駕駛室的最大塑性應(yīng)變?yōu)?.31%,同樣位于底板前端,小于目標(biāo)值(1%)。

    圖7 駕駛室轉(zhuǎn)彎工況的塑性應(yīng)變云圖

    如圖8所示,為駕駛室垂跳工況的塑性應(yīng)變云圖。由圖8可知,駕駛室的最大塑性應(yīng)變?yōu)?.41%,也位于底板中段,小于目標(biāo)值(1%)。

    圖8 駕駛室垂跳工況的塑性應(yīng)變云圖

    綜上所述,駕駛室在三種極限工況下的塑性應(yīng)變均低于1%,能夠滿足強(qiáng)度性能要求,可以降低疲勞失效風(fēng)險。

    5.輕量化設(shè)計

    為了降低駕駛室的重量,采用Isight優(yōu)化平臺[5-6],集成駕駛室的模態(tài)性能、剛度性能和強(qiáng)度性能,如圖9所示。將駕駛室各個零部件的厚度值作為設(shè)計變量,以其重量最小化為目標(biāo)函數(shù),采用自適應(yīng)模擬退火算法對其進(jìn)行多學(xué)科優(yōu)化設(shè)計,經(jīng)過多輪迭代計算,最終可以獲取駕駛室最優(yōu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)。

    圖9 Isight集成優(yōu)化平臺

    如圖10所示,為優(yōu)化之后駕駛室第一階陣型。由圖10可知,優(yōu)化之后駕駛室的振幅為12.06mm,并且其模態(tài)頻率為32.6Hz,仍然能夠滿足振動特性要求。

    圖10 優(yōu)化之后駕駛室第一階陣型

    如圖11所示,為優(yōu)化之后駕駛室扭轉(zhuǎn)剛度位移云圖。由圖11可知,優(yōu)化之后駕駛室的最大變形為3.149mm,通過計算得到扭轉(zhuǎn)剛度為10489N·m/deg,其彎曲剛度為2267N/mm,均能夠滿足剛度性能設(shè)計要求。

    圖11 優(yōu)化之后駕駛室扭轉(zhuǎn)剛度位移云圖

    如圖12所示,為優(yōu)化之后駕駛室垂跳工況的塑性應(yīng)變云圖。由圖12可知,優(yōu)化之后駕駛室的最大塑性應(yīng)變?yōu)?.6%,并且應(yīng)力集中點(diǎn)發(fā)生了轉(zhuǎn)移,也符合強(qiáng)度性能要求。

    圖12 優(yōu)化之后駕駛室垂跳工況的塑性應(yīng)變云圖

    與此同時,優(yōu)化之后駕駛室的重量為173kg,其重量減輕了7.97%,達(dá)到了輕量化的目的,能夠有效減輕整車的重量,同時能夠提升車輛的燃油經(jīng)濟(jì)性和節(jié)約制造成本。

    6.結(jié)論

    采用有限元技術(shù)建立駕駛室網(wǎng)格模型,對其進(jìn)行自由模態(tài)性能分析,其低階頻率均高于外部激勵頻率。根據(jù)規(guī)范要求加載,得到其扭轉(zhuǎn)剛度和彎曲剛度分別為11530N·m/deg和2450N/mm?;谡噭恿W(xué)模型提取極限工況的載荷,得到其最大塑性應(yīng)變?yōu)?.41%。采用集成平臺對駕駛室的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行多學(xué)科優(yōu)化設(shè)計,優(yōu)化后其各項性能均符合要求,并且重量減小了7.9%,實現(xiàn)了輕量化設(shè)計。

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