復(fù)合材料磁懸浮列車車體結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬（III）

王人鵬 周勇 程玉民

摘要：在磁懸浮列車車體參數(shù)化數(shù)值模型的基礎(chǔ)上，開(kāi)展參數(shù)變化對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能影響的數(shù)值試驗(yàn)，研究復(fù)合材料梁截面幾何參數(shù)對(duì)車體剛度和頻率的影響。在典型荷載工況下，研究關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能、結(jié)構(gòu)部件連接模型的力學(xué)性能、車體頻率和振型、車體結(jié)構(gòu)線性屈曲性能的影響，確定關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)復(fù)合材料車體結(jié)構(gòu)性能的影響趨勢(shì)，為車體優(yōu)化設(shè)計(jì)奠定基礎(chǔ)，驗(yàn)證將參數(shù)化車體數(shù)值模型作為車體結(jié)構(gòu)性能研究的有效性。

關(guān)鍵詞：

磁懸浮列車; 結(jié)構(gòu)性能; 關(guān)鍵參數(shù); 優(yōu)化

中圖分類號(hào)：U266.4; TB115.1

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B

Numerical simulation on composite vehicle structure of

maglev train （III）：

Parametric numerical simulation of vehicle body structure performance

WANG Renpeng1， ZHOU Yong1， CHENG Yumin2

（

1. Tongji University， Shanghai 200090， China; 2. Shanghai Institute of Applied Mathematics and Mechanics，

Shanghai University， Shanghai 200072， China）

Abstract：

Based on the parameterized numerical model of maglev train body， the numerical test on the effect of parameter variation on body structural performance is carried out， and the influence of geometric parameters of composite beam section on the vehicle body stiffness and frequency is studied. Under the typical load conditions， the influences of the key design parameters on vehicle body are discussed， that contains the structure performance of vehicle body， the mechanical properties of connection model of structural components， the vehicle body frequency and vibration mode， and the linear buckling behavior of vehicle body structure. The influence trendency of key design parameters on the structural performance of composite vehicle body is confirmed. The results can provide a foundation for the vehicle body optimization design， and the study on vehicle body structure performance by using the parameterized numerical model of vehicle body is verified.

Key words：

maglev train; structure performance; key parameter; optimization

0?引?言

復(fù)合材料數(shù)值分析，尤其是復(fù)合材料結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)和敏感度分析，涉及復(fù)雜的理論和計(jì)算過(guò)程[1?6]，實(shí)現(xiàn)真實(shí)車體結(jié)構(gòu)優(yōu)化的工作不多見(jiàn)。Siemens NX提供建立高度參數(shù)化車體數(shù)值模型的軟件環(huán)境。[7?8]在已經(jīng)完成的參數(shù)化車體數(shù)值模型[9]的基礎(chǔ)上，可以有效模擬各關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)性能影響，獲得結(jié)構(gòu)性能變化趨勢(shì)[10]，實(shí)現(xiàn)真實(shí)的車體優(yōu)化設(shè)計(jì)。雖然通過(guò)實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)方式獲取結(jié)構(gòu)性能變化趨勢(shì)具備試驗(yàn)數(shù)據(jù)的真實(shí)可靠性，但高昂的試驗(yàn)費(fèi)用無(wú)法接受，因此數(shù)值試驗(yàn)及數(shù)字樣機(jī)是當(dāng)前高端設(shè)計(jì)的發(fā)展方向。

1?復(fù)合材料鋪層設(shè)計(jì)的參數(shù)化影響

車體結(jié)構(gòu)性能受高性能復(fù)合材料的設(shè)計(jì)影響很大，包括復(fù)合材料纖維的力學(xué)性能、鋪層設(shè)計(jì)等，其中鋪層設(shè)計(jì)因素包括鋪層材料屬性、鋪層方式、鋪層角度和鋪層厚度等。磁懸浮列車車體確定選擇高性能碳纖維材料，因而可選的參數(shù)是鋪層數(shù)、鋪層角度和鋪層厚度。為節(jié)省篇幅，只給出車身殼體鋪層數(shù)對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能影響的數(shù)值試驗(yàn)結(jié)果。車體結(jié)構(gòu)性能變化以車體變形為代表，在相同條件下車身殼體材料鋪層數(shù)分別取16、18、20和24時(shí)的車體變形見(jiàn)圖1。

由此可知，車身殼體鋪層數(shù)，即車身殼體厚度對(duì)車體剛度影響很大，車體變形差異可達(dá)10 mm。因此，可以確定復(fù)合材料車身殼體是決定車體結(jié)構(gòu)性能的主要因素之一。此外，橫向和縱向復(fù)合材料梁系的鋪層數(shù)也對(duì)車體結(jié)構(gòu)有重要影響。同時(shí)，鋪層數(shù)目的影響變化不是線性的，說(shuō)明復(fù)合材料結(jié)構(gòu)性能復(fù)雜。

復(fù)合材料鋪層設(shè)計(jì)對(duì)車體頻率和振型分布影響也較大。車身殼體材料鋪層數(shù)分別取16、18、20和24時(shí)對(duì)應(yīng)的車體模態(tài)頻率見(jiàn)表1，對(duì)應(yīng)的第1階振型見(jiàn)圖2。

由此可知，鋪層設(shè)計(jì)對(duì)車體頻率和振型分布影響復(fù)雜，不但頻率數(shù)值不同，而且振型分布也不同。改變鋪層數(shù)可獲得滿足車體振動(dòng)要求的復(fù)合材料鋪層設(shè)計(jì)。大量的數(shù)值模擬可以獲得鋪層數(shù)對(duì)前若干階頻率影響的預(yù)測(cè)函數(shù)及其相應(yīng)振型的預(yù)測(cè)函數(shù)，對(duì)提高車體振動(dòng)品質(zhì)有很大幫助。這類參數(shù)影響很難通過(guò)解析方法獲得，只能通過(guò)數(shù)值模擬試驗(yàn)獲取。車體樣機(jī)試驗(yàn)費(fèi)用高昂，不具備現(xiàn)實(shí)可能性。

2?橫向復(fù)合材料梁截面對(duì)車體性能的影響

車體結(jié)構(gòu)部件幾何形狀和尺寸對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能

影響很大。車體幾何模型參數(shù)量很大，針對(duì)這些幾何參數(shù)可以形成更大量的參數(shù)組合，每一個(gè)參數(shù)組合都對(duì)應(yīng)一種車體幾何模型，對(duì)每個(gè)車體模型都完成相應(yīng)的數(shù)值模擬，從而可以得到車體幾何參數(shù)對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能的影響規(guī)律。為節(jié)省篇幅，此處僅以橫向復(fù)合材料梁截面參數(shù)為代表，給出數(shù)值模擬結(jié)果。當(dāng)橫向復(fù)合材料梁的連接深度p1（參數(shù)定義請(qǐng)參見(jiàn)文獻(xiàn)[9]）分別取190、200、210和220 mm時(shí)，在其他條件相同的情況下車體結(jié)構(gòu)變形對(duì)比見(jiàn)圖3，對(duì)應(yīng)的車體模態(tài)頻率見(jiàn)表2、第1階振型見(jiàn)圖4。

由此表明，幾何參數(shù)p1對(duì)結(jié)構(gòu)剛度、模態(tài)頻率和振型影響都很大，因此可以確定參數(shù)p1是關(guān)鍵參數(shù)之一。

3?縱向復(fù)合材料梁截面對(duì)車體性能的影響

設(shè)定縱向復(fù)合材料梁截面參數(shù)p13、p14、p18、p19、

p29和p40（參數(shù)定義請(qǐng)參見(jiàn)文獻(xiàn)[9]）取相同值d，當(dāng)p1取值為220 mm，d分別取140、160、180和200 mm，在其他條件相同的情況下復(fù)合材料車體變形見(jiàn)圖5，對(duì)應(yīng)的各階模態(tài)頻率見(jiàn)表3、第1階振型見(jiàn)圖6。

由此表明，縱向復(fù)合材料截面幾何參數(shù)p13、p14、p18、p19、p29和p40對(duì)車體結(jié)構(gòu)剛度、車體模態(tài)頻率和振型分布影響明顯，因而可以確認(rèn)這些參數(shù)均為設(shè)計(jì)關(guān)鍵參數(shù)，在后續(xù)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)中需要特別注意。

4?結(jié)束語(yǔ)

數(shù)值模擬試驗(yàn)得到若干離散結(jié)果，表明復(fù)合材料鋪層數(shù)、橫向復(fù)合材料梁截面參數(shù)和縱向復(fù)合材料梁截面參數(shù)對(duì)車體剛度、模態(tài)頻率和振型均影響明顯，復(fù)合材料鋪層數(shù)影響尤其重要。除此之外，依然有大量的模擬工作需要完成，比如連接性能影響，包括連接結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)和不同連接模型的影響等。為得到有效的結(jié)構(gòu)性能預(yù)測(cè)函數(shù)，需要海量的數(shù)值模擬試驗(yàn)，目前，此項(xiàng)工作還在進(jìn)行中。有限的數(shù)值模擬結(jié)果已經(jīng)表明，通過(guò)改變上述設(shè)計(jì)參數(shù)，可以提供完善車體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的有效途徑。

參數(shù)變量對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能影響的數(shù)值模擬，可以高效、準(zhǔn)確地確認(rèn)有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)變化對(duì)車體結(jié)構(gòu)性能的影響，助力車體設(shè)計(jì)優(yōu)化。

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[10]?王人鵬， 周勇， 程玉民. 復(fù)合材料磁浮車體結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬（II）： 車體結(jié)構(gòu)性能數(shù)值模擬試驗(yàn)[J]. 計(jì)算機(jī)輔助工程， 2019， 28（4）： 59?63.

（編輯?武曉英）