團粒粒徑組成對網(wǎng)狀合金組織結構及物理/力學性能的影響

唐 煒，楊樹忠，張 帆，歐立明，肖穎奕，湯昌仁，郭永忠

（1.贛州有色冶金研究所，江西 贛州 341000；2.江西省鎢與稀土功能合金材料工程實驗室，江西 贛州 341000；3.江西江鎢硬質合金有限公司，江西 宜春 330699；4.江西鎢業(yè)控股集團有限公司，江西 南昌 330096）

網(wǎng)狀結構硬質合金（以下簡稱“網(wǎng)狀合金”）是通過特種工藝將一定比例的高硬度硬質合金與高強韌的金屬或硬質合金復合而成的一種高硬組織均勻分布在高強韌網(wǎng)狀基體中的新型顯微組織結構的硬質合金[1-7]。網(wǎng)狀合金中，高硬度組織提供了高耐磨性，高韌性的基體起到鈍化裂紋、偏轉裂紋及吸收沖擊功的作用，增強了抗沖擊斷裂性能，從而獲得兼具高耐磨性、高沖擊韌性的綜合力學性能[1，7]。

目前，網(wǎng)狀合金的制備技術主要包括熔滲法[1]、待壓料法[1-4，6，8-9]和共擠出法[10-13]，其中待壓料法最具產(chǎn)業(yè)化可行性[14]。待壓料法是使用混料手段將球形團粒與基體充分混合獲得待壓料（Ready-to-Press Powder，RTP），再經(jīng)模壓成型和燒結致密化獲得網(wǎng)狀結構硬質合金。使用這種方法制備網(wǎng)狀合金的關鍵之一是WC-Co團粒的制備和粒徑的選擇。生產(chǎn)實踐中，最成熟的WC-Co團粒制備方法是噴霧干燥技術，制備的團粒粒徑范圍從幾微米至數(shù)百微米，分布較寬。團粒粒徑組成對網(wǎng)狀合金的組織結構及物理/力學性能有較大的影響。

鄭清藝[15]以WC-15Ni為基體原料，以15～45μm的WC-10 Ni為團粒原料制備了WC-Ni網(wǎng)狀合金，但文中沒有針對團粒尺寸展開深入研究。Deng Xin等[7]研究了 55 μm、71 μm、91 μm、106 μm 和 133 μm的WC-18% Co（體積分數(shù)）團粒對網(wǎng)狀合金（基體為體積分數(shù)為30%的純鈷）的斷裂韌性、維氏硬度及耐磨性的影響機理，結果表明隨著團粒尺寸的增加，Co平均自由程增厚，磨損表面硬質團粒所占面積分數(shù)增大，從而同時提升了合金的韌性和耐磨性。FANG Z G等[16]以完全致密化的硬面材料用WC-6% Co噴涂粉為團粒原料，以純鈷為基體原料制備網(wǎng)狀合金，對比研究了50 μm和150 μm的團粒對網(wǎng)狀合金韌性和耐磨性的影響，獲得了一致的結果。FANG Z G在專利中指出，團粒粒徑允許范圍為小于 500 μm，最佳范圍為 20～300 μm[1]。當粒徑大于500 μm時，網(wǎng)狀合金雖表現(xiàn)出更好的耐磨性，但大團粒容易開裂或脫落，導致韌性降低；而當小于20 μm時，尺寸接近傳統(tǒng)合金的大晶粒，從而導致耐磨性降低。

FANG Z G和Deng Xin等的結論是建立在以純金屬（如Co）為基體的基礎上獲得的。這類網(wǎng)狀合金基體的平均自由程很大，在液相燒結過程中，液相純金屬不僅為團粒的位移提供較大的自由度，還容易填充孔隙/孔洞，從而容易致密化。但以WC-Co為基體時，由于WC-Co基體將影響RTP的堆積狀態(tài)；在液相燒結過程中，對孔隙的填充較純鈷更加困難，從而對網(wǎng)狀合金的致密化及力學性能影響很大。

本研究選擇地礦工具用量較大的典型牌號YG6硬質合金（硬度較高）噴霧干燥料為團粒原料，選擇YG8C牌號硬質合金（強韌性較高）混合料漿為基體原料制備網(wǎng)狀合金，研究不同的團粒粒徑組成條件下，YG6/YG8C網(wǎng)狀合金的致密化和物理/力學性能的影響規(guī)律，并初步探討其影響機理。

1 試驗方法

分別以 FSSS粒度為 2.46 μm 和 3.44 μm的WC粉為團粒和基體的硬質相原料，團粒和基體的Co含量分別為6.0%和8.0%（質量分數(shù)），對應的硬質合金牌號分別為YG6和YG8C。它們的WC晶粒度、硬度HRA和抗彎強度見表1，場發(fā)射掃描電子顯微鏡（FESEM）照片如圖1所示。YG8C的晶粒度為2.6μm，符合ISO/TC 190技術委員會和德國粉末冶金協(xié)會對WC-Co合金的分級標準[17]。YG6的硬度高，但抗彎強度偏低，YG8C反之，符合網(wǎng)狀合金的團粒和基體的選材要求。

表1 牌號YG6和YG8C常規(guī)硬質合金相關信息Tab.1 Related information of conventional grades of YG6 and YG8C

圖1 YG6和YG8C硬質合金的FESEM形貌照片F(xiàn)ig.1 FESEM morphology of conventional grades of YG6 and YG8C

依次經(jīng)配料、濕磨（噴霧干燥）后制備出YG6噴霧干燥料和YG8C基體料漿。YG6噴霧干燥料經(jīng)熱處理后依次使用孔徑為 150 μm、125 μm、100 μm 和75 μm的不銹鋼篩網(wǎng)進行篩分，分別獲得75～150μm、125～150 μm、100～125 μm 和 75～100 μm 4 種粒徑范圍的YG6團粒料。如表2所示，將團粒料和基體料漿按體積比為70∶30進行配料混合，按照之前報道的文獻[3，18]制備出4款網(wǎng)狀合金。YG6和YG8C及網(wǎng)狀合金的低壓燒結最高溫度為1 430℃，氣壓壓力為2 MPa。

表2 網(wǎng)狀合金YG6團粒的粒徑范圍和團粒與基體配比Tab.2 The size of YG6 agglomerate and agglomerate/matrix proportion of the reticulated alloy

分別使用METTLER TOLEDO XS204型密度天平、SETARAM LCT7271-1型鈷磁測定儀和Sukjin Industries SJ-CM-2000型矯頑磁力測量儀、FT LC200R型洛氏硬度計測試合金的密度、鈷磁、矯頑磁力和硬度HRA；使用美特斯CMT5105型萬能實驗機測試合金PS21試樣的抗彎強度，測試條件：跨距為 14.5 mm，壓頭加載速率為 0.1 mm/min；使用德國Carl Zeiss Axiovert 40 MAT金相顯微鏡對網(wǎng)狀合金拋光樣進行孔隙觀察；使用美國FEI Inspect F50型場發(fā)射掃描電鏡（FESEM）對合金的顯微組織和團粒料進行觀察。合金的顯微組織觀察前，合金樣品依次經(jīng)鑲樣、磨拋和Murakami試劑的腐蝕處理（YG6、YG8C牌號硬質腐蝕3 min，網(wǎng)狀合金腐蝕3～4 min）。在團粒料的FESEM照片基礎上，采用Nano Measurer軟件對篩分后的團粒粒徑進行測量。

文中的密度、鈷磁和矯頑磁力值為2個測得值的平均值，硬度HRA和抗彎強度為6～8個測得值的平均值，團粒料的平均粒徑和粒徑分布為500±50個團粒尺寸的統(tǒng)計結果。

2 試驗結果

2.1 團粒料的粒徑組成

圖2顯示了篩分后4種粒級團粒料的FESEM照片。對比圖中團粒的大小及其均勻性可以發(fā)現(xiàn)，75～150 μm 的團粒料大小不一（圖2（a）），而經(jīng)過篩分后的團粒尺寸相對均勻（圖2（b）、圖2（c）和圖2（d）），且篩分后的團粒粒徑隨著篩網(wǎng)孔徑的減小而減小。使用Nano Measurer軟件對圖2所示所示的團粒粒徑進行測量，每種粒級測量500±50個團粒，粒徑分布及粒徑的最小值、最大值和平均值的統(tǒng)計結果如圖3所示。

圖2 篩分后4種粒級的團粒料FESEM照片F(xiàn)ig.2 FESEM morphology of the four sizes of agglomerates after sieved

圖3 篩分后4種粒級的團粒料的粒徑分布圖及相關粒徑數(shù)據(jù)Fig.3 Size distribution and relative size values of the four agglomerates after sieved

從圖3中可以看出75～150 μm篩分獲得的團粒粒徑分布寬，最大和最小的團粒粒徑分別為155.4 μm和69.3 μm，而另外3種粒級的團粒粒徑分布窄；從75～150 μm的團粒粒徑分布曲線還可以看出，小粒徑團粒比大粒徑團粒多，這與75～150 μm篩分獲得的團粒平均粒徑（96.9 μm）介于 100～125 μm 和75～100 μm篩分獲得的團粒平均粒徑（分別為113.7 μm 和 86.3 μm）之間，而遠小于 125～150 μm篩分獲得的團粒平均粒徑（137.7 μm）。團粒粒度組成將對后續(xù)模壓成型時團粒堆積密度[19-20]以及網(wǎng)狀合金的組織結構和力學性能有較大影響。

2.2 網(wǎng)狀合金的組織結構

4種粒徑范圍的YG6團粒料與YG8C基體料按70∶30的體積比制備的網(wǎng)狀合金FESEM照片如圖4所示。從圖4中可以看出，各種粒級的團粒料制備的網(wǎng)狀合金中團粒組織（為區(qū)分與團粒料的表述區(qū)別，網(wǎng)狀合金中將YG6的組織稱作團粒組織）的球形結構完整，基本沒有出現(xiàn)破碎和嚴重變形的情形，說明團粒在熱處理過程中產(chǎn)生了足夠的燒結頸，使團粒具備一定的抗壓破碎/變形能力。在75～150μm團粒料制備的網(wǎng)狀合金中團粒組織的尺寸大小不一，如較大的為 87.6 μm，而較小的為 43.2 μm（如圖4（a）所示）；而 125～150 μm、100～125 μm 和75～100 μm團粒料制備的網(wǎng)狀合金中團粒組織大小相對均勻，典型的團粒組織尺寸分別為88.2 μm（圖4（c））、77.1 μm（圖4（e））和 59.8 μm（圖4（g）），說明團粒組織大小遺傳了團粒料粒度組成。網(wǎng)狀合金中團粒組織的尺寸要明顯小于圖2所示的團粒料的粒徑，這是由于在網(wǎng)狀合金的燒結過程中，團粒產(chǎn)生了較大的收縮。

圖4 不同粒徑的團粒制備的網(wǎng)狀合金FESEM照片F(xiàn)ig.4 FESEM morphology of reticulated alloys prepared from agglomerates with different sieving sizes

此外，從圖4中還可以觀察到不同粒級的團粒料制備的網(wǎng)狀合金的基體出現(xiàn)了不同程度的聚集現(xiàn)象。從圖4（b）中可以觀察到，75～100 μm團粒料制備的網(wǎng)狀合金中，基體聚集概率小，聚集層厚度較薄。但125～150 μm團粒料制備的網(wǎng)狀合金中基體聚集概率和聚集層厚度明顯增大和增厚（圖4（d））。隨著團粒料平均粒徑的減小，網(wǎng)狀合金中基體聚集概率和聚集層厚度隨之減小和減薄（圖4（f）和（h））。網(wǎng)狀合金中基體的聚集概率和厚度與團粒料的粒徑分布和平均粒徑有較大關系。

2.3 網(wǎng)狀合金的物理/力學性能

分別對YG6合金、YG8C合金和4款網(wǎng)狀合金的密度、鈷磁、矯頑磁力、硬度HRA和抗彎強度進行測試分析，研究團粒粒徑和YG6團粒在合金中的體積含量對合金物理/力學性能的影響。將YG8C視為YG6團粒在網(wǎng)狀合金中的體積含量為0，將YG6視為YG6團粒在網(wǎng)狀合金中的含量為100%（體積分數(shù)）。4款網(wǎng)狀合金中YG6團粒的含量均為70%（體積分數(shù)），則將合金的物理/力學性能對YG6團粒在網(wǎng)狀合金中的體積占比作圖。

圖5顯示了合金的密度隨團粒粒徑和團粒在合金中的體積占比的變化趨勢。從圖5（a）可以看出，4款網(wǎng)狀合金的測定密度均為14.90 g/cm3，與其理論密度一致。說明4款網(wǎng)狀合金均達到了充分致密化，且測定密度不隨著團粒粒徑的變化而變化。網(wǎng)狀合金的密度介于YG6團粒和YG8C基體單獨制備的合金的密度之間，且與這兩款傳統(tǒng)合金的密度呈直線關系（圖5（b））。充分致密化的WC-Co硬質合金（包括網(wǎng)狀合金）的密度只與其組分及含量有關。

圖5 網(wǎng)狀合金的密度隨團粒粒徑及團粒在網(wǎng)狀合金中的體積占比的變化趨勢Fig.5 The tendency of the tested density of reticulated alloy with the size of the particles and the increase of agglomerates contents in the reticulated alloy

合金的鈷磁隨團粒粒徑和團粒在合金中的體積占比的變化趨勢如圖6所示。從圖6（a）可以觀察到，4款網(wǎng)狀合金的鈷磁均為6.1%，不隨著團粒粒徑的變化而變化。網(wǎng)狀合金的鈷磁介于YG6團粒和YG8C基體單獨制備的合金的鈷磁之間，且與其呈線性關系（圖6（b））。WC-Co硬質合金的鈷磁是綜合反映硬質合金的鈷含量和總碳量的一個物理量。Co含量越低，總碳含量越低，Co磁越低[21]。本研究中網(wǎng)狀合金的總碳含量和Co含量均與團粒在網(wǎng)狀合金中的含量呈線性關系，并且團粒的篩分并未改變總碳含量和Co含量。

圖6 網(wǎng)狀合金的鈷磁隨團粒粒徑及團粒在網(wǎng)狀合金中的體積占比的變化趨勢Fig.6 The tendency of the cobalt magnet of reticulated alloy with the size of the particles and the increase of agglomerates contents in the reticulated alloy

圖7為合金的矯頑磁力隨團粒粒徑和團粒在合金中的體積占比的變化趨勢。100～125 μm制備的網(wǎng)狀合金的矯頑磁力為13.2 kA/m，其他3款網(wǎng)狀合金的均為 13.1 kA/m（圖7（a））。從圖7（b）中看到，網(wǎng)狀合金的矯頑磁力介于YG6和YG8C單獨制備的合金的矯頑磁力之間，但位于兩者的連線（虛線）的下方，說明網(wǎng)狀合金WC晶粒度出現(xiàn)了長大現(xiàn)象。合金的硬度隨團粒粒徑和團粒在合金中體積占比的變化趨勢如圖8所示。圖8中顯示的變化趨勢與圖7中的趨勢一致。與之前報道[18]不同，本研究網(wǎng)狀合金的矯頑磁力和硬度不與團粒在合金中體積占比呈一次線性關系。WC-Co硬質合金的矯頑磁力主要受Co含量、總碳含量和WC晶粒度的影響。當鈷磁一樣時，矯頑磁力主要反映WC晶粒度大小，晶粒越粗，矯頑磁力值越低[22]。WC-Co硬質合金的硬度主要受Co含量和WC晶粒度的影響。Co含量恒定不變時，WC晶粒度越大，則硬度越小[23]。網(wǎng)狀合金的WC晶粒增粗導致了硬度下降。本研究中的網(wǎng)狀合金是由2.46 μm和3.44 μm兩種規(guī)格的WC粉制備的。兩種粗細搭配的WC粉促進了液相燒結過程中的溶解-析出，最終導致網(wǎng)狀合金矯頑磁力值偏小。由此可以判斷，網(wǎng)狀合金的矯頑磁力和硬度不受團粒組成影響。

圖7 網(wǎng)狀合金的矯頑磁力隨團粒粒徑的變化趨勢及團粒在網(wǎng)狀合金中的體積占比的變化趨勢Fig.7 The tendency of the coercive force of reticulated alloys with the size of the particles and the increase of agglomerates contents in the reticulated alloy

圖8 網(wǎng)狀合金的硬度隨團粒粒徑及團粒在網(wǎng)狀合金中的體積占比的變化趨勢Fig.8 The tendency of the hardness of reticulated alloys with the size of the particles and the increase of agglomerates contents in the reticulated alloy

圖9顯示了合金抗彎強度隨團粒粒徑和團粒在合金中體積占比的變化趨勢。從圖9（a）可以觀察到，125～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金的抗彎強度平均值最低（3 184 MPa）且均方差最大（345 MPa），而其他3款網(wǎng)狀合金抗彎強度相對穩(wěn)定，平均值基本在水平線上。因此，網(wǎng)狀合金抗彎強度也不受團粒組成影響。125～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金的抗彎強度偏低和波動性大是因殘留孔隙/孔洞造成。圖9（b）顯示，75～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金的抗彎強度與YG6和YG8C單獨制備的合金的抗彎強度呈線性關系，與之前報道[18]一致。

圖9 網(wǎng)狀合金的抗彎強度隨團粒粒徑及團粒在網(wǎng)狀合金的中體積占比的變化趨勢Fig.9 The tendency of the bending strength of reticulated alloys with the size of the particles and the increase of agglomerates contents in the reticulated alloy

綜合上述結果可以發(fā)現(xiàn)，網(wǎng)狀合金的團粒組織大小直接遺傳了原料團粒粒徑大小和分布，團粒料的粒徑組成對基體聚集影響很大，但網(wǎng)狀合金物理/力學性能與基體偏聚無明顯規(guī)律。忽略粗細搭配的WC粉促進了液相燒結過程中的溶解-析出情況下，網(wǎng)狀合金的物理/力學性能均不受團粒粒徑組成影響，且介于團粒和基體單獨制備的合金的物理/力學性能之間，并與兩者物理/力學性能呈線性關系。大粒徑團粒制備的網(wǎng)狀合金抗彎強度平均值低且波動性大，針對這一點需要進一步討論。

3 討論

圖10顯示了 75～150 μm 和 125～150 μm 團粒制備的網(wǎng)狀合金表面FESEM照片及剖面金相照片。75～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金表面狀態(tài)與傳統(tǒng)合金類似，相對光滑（圖10（a）），剖面照片顯示表面和內(nèi)部均未觀察到明顯的孔隙/孔洞（圖10（b））。然而，125～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金表面相對粗糙，能觀察到明顯的孔洞（圖10（c）），這些孔洞在其剖面金相照片表現(xiàn)為通孔（圖10（d））。從圖10（d）中還可以觀察到距表面80～200 μm范圍有閉孔的存在。75～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金抗彎強度低和波動性大與非充分致密化，即網(wǎng)狀合金中孔隙度/孔洞的殘留密切相關[9，18，24]。

圖10 75～150 μm和125～150 μm團粒制備的網(wǎng)狀合金表面FESEM照片及剖面金相照片F(xiàn)ig.10 FESSEM morphology of the surface and metellographic gragh of section of cellular cemented carbides with 75～150 μm and 125～150 μm agglomerates

網(wǎng)狀合金的致密化是團粒和基體的收縮產(chǎn)生孔隙/孔洞（新生孔隙/孔洞）及原生孔隙/孔洞（網(wǎng)狀合金毛坯中存在的孔隙/孔洞）和新生孔隙/孔洞的填充的綜合結果。

毛坯中存在大量的原生孔隙/孔洞，也可稱為原生空隙。原生空隙主要經(jīng)歷RTP顆粒的自由堆積、軸向壓力下RTP顆粒重排、基體料脫落并重排等過程后殘留在毛坯中。

原始堆積密度的關鍵影響因素為團粒粒徑組成。細粉體積分數(shù)大于粗粉空隙體積分數(shù)，粗粉鑲嵌在細粉中，此時混合粉體的空隙體積含量為細粉的空隙體積含量[20]。此外，當緊密堆積時，單一粒徑大顆粒的空隙大于小顆粒。因此，本文中，125～150 μm、100～125 μm 和 75～100 μm 3種粒級團粒粒徑分布窄，類似單一粒徑粉體，而75～150 μm團粒粒徑分布寬，且小粒徑的顆粒數(shù)量遠多于大粒徑顆粒。因此，75～150 μm RTP料在模壓成型裝料時，粉體空隙與125～150 μm RTP料相近，體積分數(shù)相對較低；而125～150 μm RTP料的空隙較大，且體積分數(shù)較高。

此外，RTP料是由團粒與基體料混合制備而成?；w料包覆團粒前后的FESEM形貌見圖11。圖11（a）顯示YG6團粒為近球形，表面相對較光滑。團粒與基體依次經(jīng)混料、干燥后，團粒表面均勻地包覆了一層基體料，形成了典型的“球殼”結構的網(wǎng)狀合金RTP料（圖11（b））。RTP料顆粒表面顯示出更粗糙的狀態(tài)。這種粗糙的表面增大了RTP顆粒之間的摩擦力，模壓成型裝料過程中空隙尺寸將增大，空隙體積分數(shù)也進一步增高。

圖11 基體料包覆團粒前后的FESEM形貌Fig.11 FESEM morphology of agglomerates before and after covered by matrix

在后繼的軸向壓制壓力作用下，RTP料空隙和空隙體積分數(shù)將通過顆粒重排、基體料脫落并重排等機制分別減小和降低。但原始堆積產(chǎn)生的大量空隙，特別是尺寸較大的空隙，很難完全通過后續(xù)的壓制實現(xiàn)充分縮小。這些大空隙在后續(xù)的液相燒結過程具有一定概率地殘留在網(wǎng)狀合金中。

新生孔隙/孔洞是液相燒結過程中，在液相Co表面張力和燒結壓力作用下，團粒和基體發(fā)生WC顆粒位移、旋轉等顆粒重排而發(fā)生收縮。由于團粒和基體收縮系數(shù)的差異，在原生空隙處和在“球殼”RTP顆粒的黏結力較薄弱處的團粒/基體界面優(yōu)先產(chǎn)生新生孔隙/孔洞。因此新生孔隙/孔洞大概率地也是原生空隙的擴大。因此，原生空隙越大，毛坯中基體層厚度越厚，新生孔隙/孔洞越大。

原生空隙和新生孔隙/孔洞的消除需要通過液相燒結過程中孔隙/孔洞的填充才能消除，即網(wǎng)狀合金的致密化?？紫?孔洞的填充主要通過以下3種方式實現(xiàn)：

（1）團粒在3種作用力下填充大孔洞：基體收縮時，附近團粒受到拉應力；團粒受到燒結壓力；團粒受到相鄰團粒和基體的壓應力。在3種力的合力作用下，團粒向比自身尺寸大的孔洞位移、旋轉、局部變形而實現(xiàn)填充孔洞。

（2）較大體積的基體WC顆粒和團粒WC顆粒在液相Co表面張力、燒結壓力等的合力作用下產(chǎn)生較大距離位移，從而填充孔隙/孔洞。

（3）單個基體WC顆粒和團粒WC顆粒在壓應力、液相Co表面張力、燒結壓力等的合力作用下產(chǎn)生旋轉或小距離位移，從而填充微小孔隙。

在燒結過程中，網(wǎng)狀合金毛坯中的大孔隙/孔洞按上述第2種方式為主要填充方式，則在組織結構中留下尺寸較大的基體聚集，如圖4（b）、圖4（d）、圖4（f）和圖4（h）。在網(wǎng)狀合金表面處的基體通過位移向網(wǎng)狀合金內(nèi)部遷移后，表面沒有多余的物料進一步填充，導致表面殘存較大的凹痕，表現(xiàn)出較粗糙的表面。單一粒徑顆粒粒徑越大（如125～150 μm），毛坯中孔隙/孔洞尺寸越大，表面越粗糙（圖10（c））；反之，如粒徑分布寬的顆粒（75～150 μm）和單一粒徑小顆粒，表面越光滑（如圖10（a））。當毛坯距表面較近的內(nèi)部孔洞較大時，表面基體和團粒向內(nèi)部遷移但不能填充完全時，在表面殘留通孔（圖10（d））。周圍的基體和團粒不能完全填充內(nèi)部較大的孔洞，在網(wǎng)狀合金內(nèi)部殘留閉孔（圖10（d））。

75～150μm 和 75～100 μm 毛坯的孔隙/孔洞較少，體積分數(shù)較低，通過上述3種方式較容易實現(xiàn)填充，網(wǎng)狀合金致密充分，殘留孔隙少，從而抗彎強度高且穩(wěn)定。對于125～150μm毛坯的孔隙/孔洞較大，體積分數(shù)高，表面或（和）內(nèi)部的大孔洞還有完全填充則留下孔隙/孔洞。這些殘留孔隙/孔洞處應力高度集中，將嚴重降低網(wǎng)狀結構硬質合金的抗彎強度[18，24]。

4 結論

（1）小粒徑和寬粒徑范圍的團粒有益于網(wǎng)狀合金組織結構均勻性和完全致密化，而大粒徑的團粒容易導致網(wǎng)狀合金基體偏聚和殘留孔隙/孔洞。網(wǎng)狀合金的致密化是團粒和基體的收縮產(chǎn)生孔隙/孔洞及原生孔隙/孔洞和新生孔隙/孔洞的填充的綜合結果。

（2）網(wǎng)狀合金的物理力學性能基本不隨團粒粒徑的變化而變化，而與團粒/在基體中的體積含量呈線性關系。殘留孔隙/孔洞嚴重降低網(wǎng)狀合金的抗彎強度。