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    地鐵車站鋼-混凝土聯(lián)合內(nèi)支撐體系變形分析

    2020-02-06 10:28:30劉建偉李力劍
    河南城建學(xué)院學(xué)報 2020年6期
    關(guān)鍵詞:支護(hù)樁支撐體系鋼管

    羅 庚,劉建偉,劉 剛,李力劍

    (1.中國建筑第五工程局有限公司,湖南 長沙 410004;2.鄭州大學(xué) 土木工程學(xué)院,河南 鄭州 450001)

    樁撐(排樁+內(nèi)支撐)支護(hù)結(jié)構(gòu)對基坑變形的控制效果較好,因此廣泛應(yīng)用于地鐵車站等狹長、平面形狀規(guī)則且開挖深度大的基坑工程。目前,國內(nèi)外學(xué)者對樁撐支護(hù)結(jié)構(gòu)開展了多方面的研究:宋建學(xué)等[1]結(jié)合地鐵車站基坑工程實(shí)例,通過現(xiàn)場試驗,研究了鋼支撐裝拆過程中支撐軸力的影響范圍;陳成等[2]在基坑工程現(xiàn)場試驗的基礎(chǔ)上,分析了軸力計示值受溫度因素影響的變化規(guī)律;趙笑鵬[3]對樁撐支護(hù)結(jié)構(gòu)支護(hù)樁的位移和內(nèi)力進(jìn)行了施工全過程監(jiān)測,研究了支護(hù)樁內(nèi)力的分布和演化過程。迄今為止,對于鋼-混凝土聯(lián)合內(nèi)支撐體系的研究較少。

    根據(jù)設(shè)計與施工情況,鋼筋混凝土支撐與冠梁構(gòu)成剛結(jié)點(diǎn),而鋼管支撐與鋼圍檁構(gòu)成鉸結(jié)點(diǎn),二者的支撐方式不同(見圖1),造成了鋼-混凝土聯(lián)合內(nèi)支撐體系和純鋼管內(nèi)支撐體系的受力變形模式不同。

    圖1 兩種內(nèi)支撐體系受力示意圖

    鋼筋混凝土支撐剛度大,鋼管支撐剛度相對較小,現(xiàn)行的設(shè)計計算沒有充分考慮兩者間較大的剛度差異。本文以鄭州市某地鐵車站為工程背景,充分考慮兩種不同形式內(nèi)支撐與冠梁(鋼圍檁)之間的結(jié)點(diǎn)受力特征及內(nèi)支撐本身剛度、變形條件的差異,通過數(shù)值分析計算,將鋼-混凝土聯(lián)合內(nèi)支撐體系和純鋼管內(nèi)支撐體系進(jìn)行對比分析,研究地鐵車站基坑工程鋼-混凝土聯(lián)合內(nèi)支撐體系的變形及其環(huán)境巖土工程效應(yīng),為設(shè)計、施工提供參考。

    1 工程背景

    鄭州市某地鐵車站外包主體結(jié)構(gòu)長247.3 m,標(biāo)準(zhǔn)段外寬23.25 m,站臺寬14 m,基坑深約18.79 m,采用明挖法施工。支護(hù)結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁+內(nèi)支撐支護(hù)體系。支護(hù)樁采用Ф1 000@1 400 mm鉆孔灌注樁,基坑標(biāo)準(zhǔn)段豎向設(shè)置3道支撐,第1道為800 mm×800 mm的鋼筋混凝土支撐,采用C35等級混凝土。其余兩道為鋼支撐,采用Ф609 mm鋼管,壁厚t=16 mm。標(biāo)準(zhǔn)段第1道支撐水平間距9 m,第2、3道支撐水平間距3 m,基坑設(shè)置了立柱樁、格構(gòu)柱和連系梁。

    圖2 基坑有限元模型

    2 三維有限元模型的建立

    2.1 土體本構(gòu)模型

    基坑開挖過程是土體與支護(hù)體系相互作用的過程,模擬土體本構(gòu)關(guān)系是分析支護(hù)體系內(nèi)力的關(guān)鍵。Mohr-Coulomb模型參數(shù)選取簡單,能較好反映土體塑性剪切破壞的特點(diǎn),是目前應(yīng)用最為廣泛的土體本構(gòu)模型。Mohr-Coulomb模型的加載模量和卸載模量相同,在應(yīng)用于基坑開挖過程中會引起不合理的坑底隆起[3],為避免這一現(xiàn)象,本文采用修正Mohr-Coulomb本構(gòu)模型。

    2.2 模型建立

    根據(jù)車站標(biāo)準(zhǔn)段外包尺寸,本文模型基坑寬度取23 m,開挖深度取18.8 m。為避免模型邊界對基坑開挖模型計算的影響,模型長和高一般分別取基坑開挖深度的3~5倍和2~4倍,本模型長取80 m,高取50 m。根據(jù)第1道支撐實(shí)際水平間距9 m,取寬度9 m的單元進(jìn)行模擬,即模型尺寸為80 m×9 m×50 m,基坑有限元模型見圖2。

    標(biāo)準(zhǔn)段排樁采用Ф1 000@1 400 mm鉆孔灌注樁,為簡化計算,將排樁簡化為地下連續(xù)墻,其厚度按等效剛度原則確定,則地下連續(xù)墻的厚度d為0.78 m。采用桁架單元模擬鋼管支撐,梁單元模擬鋼筋混凝土支撐。

    2.3 參數(shù)選取

    為簡化計算,根據(jù)巖土工程勘察報告對相似土層進(jìn)行合并,參數(shù)見表1。

    表1 土層分布與模擬參數(shù)取值

    3 基坑開挖過程模擬

    3.1 計算工況

    計算工況如下:

    工況1,基坑開挖至-1.8 m,澆筑第1道鋼筋混凝土支撐(-1.4 m);工況2,基坑開挖至-10.0 m;工況3,架設(shè)第2道鋼支撐(-9.4 m);工況4,基坑開挖至-14.0 m;工況5,架設(shè)第3道鋼支撐(-13.4 m);工況6,基坑開挖至坑底-18.8 m。

    3.2 支護(hù)樁水平位移分析

    實(shí)際工程中將第1道內(nèi)支撐設(shè)計為鋼筋混凝土支撐(簡稱支撐1)。為了研究剛度不同、連接形式不同的鋼筋混凝土支撐對內(nèi)支撐體系變形及其環(huán)境巖土工程效應(yīng)帶來的變化,將第1道內(nèi)支撐替換為鋼管支撐(簡稱支撐2),保持其他條件不變,與鋼筋混凝土支撐所在斷面進(jìn)行對比分析。

    以工況2和工況6為代表,支護(hù)樁深層水平位移見圖3、圖4。

    圖3 工況2支護(hù)樁深層水平位移曲線

    圖4 工況6支護(hù)樁深層水平位移曲線

    樁頂埋深為2 m,地下管線一般埋設(shè)于地面以下2~5 m,支撐體系控制該范圍內(nèi)基坑變形的能力對于管線保護(hù)起關(guān)鍵性作用。故取支護(hù)樁標(biāo)高分別為0 m、-1 m、-2 m、-3 m(即地面以下2 m、3 m、4 m、5 m)時,對支撐體系控制基坑變形的能力展開討論。

    第1道鋼筋混凝土支撐施工完畢并經(jīng)過28 d養(yǎng)護(hù)后,基坑正式開挖,故從工況2開始討論支護(hù)樁的變形,見表2。

    表2 各工況下樁頂水平位移 mm

    由表2可知:鋼筋混凝土支撐自身剛度大,抵抗變形能力強(qiáng),且與冠梁剛結(jié),既能受壓,又能受拉,對基坑變形的控制效果更好,尤其在管線最為密集的地面以下2 m范圍內(nèi),若第1道支撐材料選用鋼筋混凝土,其樁體水平位移僅為鋼管支撐工況的10%左右。

    圖5 管線斷面示意圖

    3.3 變形效應(yīng)分析

    3.3.1 周圍管線沉降

    在基坑支護(hù)樁外2 m、深3 m處有一直徑800 mm的承插式污水管線,每節(jié)長2 m。污水管線流量大且無閥門,若因基坑開挖而破壞,后果嚴(yán)重。取管線上部點(diǎn)A為特征點(diǎn)位對不同工況下、不同支撐條件下管線的沉降進(jìn)行分析,見圖5。

    鋼管支撐總長會因活絡(luò)頭位置處滑移而收縮,實(shí)際工程中可取1~2 mm。因此,對鋼管支撐的剛度進(jìn)行適度折減,以求符合工程實(shí)際。

    各工況下,第1道支撐采用鋼筋混凝土支撐或鋼管支撐,其中,鋼管支撐在分析時又分為剛度不折減、剛度折減20%(稱為稱弱撐1)、剛度折減40%(稱為弱撐2)3種情況,分析管線特征點(diǎn)位A的最大沉降和差異沉降,沉降以向下為正,各工況下管線最大沉降值見表3。

    表3 各工況下管線最大沉降值 mm

    各工況下A點(diǎn)沿管線縱向9 m范圍內(nèi)各點(diǎn)沉降值見圖6~圖10。

    圖6 工況2管線沉降曲線

    圖7 工況3管線沉降曲線

    圖8 工況4管線沉降曲線

    圖9 工況5管線沉降曲線

    圖10 工況6管線沉降曲線

    3.3.2 管線沉降控制指標(biāo)

    上海、北京等地均出臺地方規(guī)程[7-8],規(guī)定剛性管線位移累計值不超過10 mm時管線安全。

    不同支撐條件下沉降最大值均出現(xiàn)在工況6,分別為6.97 mm、9.33 mm、10.65 mm、12.08 mm。在鋼管支撐剛度未折減時,管線沉降值已接近報警值。剛度折減后,管線最大沉降值達(dá)12.08 mm,超過報警值,而采用鋼筋混凝土支撐時,沉降值僅為6.97 mm,較報警值還有較大冗余,可以保證管線的安全。

    文獻(xiàn)[9]根據(jù)城市軌道交通工程周邊地下管線的自身特性和變形特點(diǎn),明確了各類管線的控制指標(biāo),提出一般承插接頭管線每節(jié)允許差異沉降不超過L/1 000(L為管節(jié)長度),本文管節(jié)長2 m,因此差異沉降報警值為2 mm。

    根據(jù)圖6~圖10,偏于安全考慮,取斜率絕對值最大的2 m來確定不同支撐條件下管線的差異沉降,采取支撐1時管線最大差異沉降為0.84 mm,采用支撐2、弱撐1、弱撐2時,差異沉降分別為1.61 mm、2.03 mm、2.17 mm,剛度折減后,最大差異沉降已超報警值,顯然,在支撐1條件下,管線安全。

    4 結(jié)論

    (1)鋼-混凝土聯(lián)合內(nèi)支撐體系對基坑變形的控制效果更好,尤其在地面以下2 m范圍內(nèi),其水平位移值僅為純鋼管內(nèi)支撐體系的10%左右,對保護(hù)基坑周邊管線具有重要意義。

    (2)在純鋼管內(nèi)支撐體系中,相鄰管線最大沉降值和最大差異沉降值接近報警值;實(shí)際工程中,若將鋼管支撐進(jìn)行剛度折減,則最大沉降值和最大差異沉降值將超出報警值。而采用鋼筋混凝土支撐時,管線最大沉降值為6.97 mm,最大差異沉降值為0.84 mm,較報警值仍有較大冗余。

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