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    地鐵基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)和地基的穩(wěn)定性研究

    2020-02-06 10:28:30沃云舟曹廣勇
    關(guān)鍵詞:墻體土體基坑

    沃云舟,曹廣勇

    (安徽建筑大學(xué) 建筑結(jié)構(gòu)與地下工程安徽省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,安徽 合肥 230601)

    在地鐵基坑施工過程中,由于施工方法的不同,會(huì)對(duì)周圍環(huán)境帶來諸多不確定因素,國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者采用數(shù)值模擬、理論分析和物理模型試驗(yàn)進(jìn)行了相關(guān)研究[1-5]。俞建霖、龔曉南[6]分析了深基坑工程的開挖尺寸對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移的影響;包惠明、劉文斌[7]指出樁錨支護(hù)方案能有效控制基坑變形,保持基坑穩(wěn)定性;楊科、賈堅(jiān)[8]通過室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)上海土體擾動(dòng)機(jī)理進(jìn)行研究,表明土體固結(jié)壓縮是沉降的主要因素;李凌云[9]通過對(duì)某高鐵站基坑的監(jiān)測(cè)分析,研究了基坑開挖時(shí)邊坡的土體位移規(guī)律;張慧、秦銀剛[10]用數(shù)值模擬法驗(yàn)證了數(shù)值模擬在深基坑風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估中的實(shí)用性;曲夏、劉新宇等[11]根據(jù)施工反演計(jì)算結(jié)果,預(yù)測(cè)后續(xù)施工階段的支護(hù)結(jié)構(gòu)變形。然而,目前對(duì)合肥市地鐵車站基坑工程的研究較少。本文采用有限元軟件Midas建立合肥軌道交通4號(hào)線石臺(tái)路站基坑模型,并結(jié)合施工過程中的一些實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),分析了基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)地下連續(xù)墻和基坑周圍土體的受力與變形規(guī)律,為早期設(shè)計(jì)和后期基坑開挖過程中保持基坑的穩(wěn)定性以及為其他基坑工程中的類似施工管理和監(jiān)測(cè)提供參考。

    1 工程概況

    某基坑位于祁門路與石臺(tái)路交匯處,沿祁門路東西走向布置。石臺(tái)路站是合肥軌道交通4號(hào)線第11站。沿屯門公路東西走向安排第1線車站。機(jī)場(chǎng)線沿祁門路的南北方向排列。車站主體總長(zhǎng)202.1 m,總寬26.3 m,標(biāo)準(zhǔn)段總寬20.7 m,標(biāo)準(zhǔn)斷面基礎(chǔ)埋深16.7~19.2 m,車站主體為地下兩層兩跨島式站臺(tái)結(jié)構(gòu)。平臺(tái)的寬度為12 m,縱向標(biāo)準(zhǔn)柱跨度為9 m,上覆土體厚度為2.98~4.34 m。該站主體基坑深度為16.7~23.8 m,支護(hù)結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁+地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐系統(tǒng)。

    2 數(shù)值模型的建立

    2.1 模型的基本假定

    (1)土體被認(rèn)為是均勻、連續(xù)、各向同性的。

    (2)模型中內(nèi)支撐和圍護(hù)結(jié)構(gòu)的材料特性均勻,連續(xù)且各向同性,為理想的材料。

    (3)不考慮土體固結(jié)和流變對(duì)土體的影響。所建模型中不考慮土體在實(shí)際施工中可能發(fā)生的降水和滲流影響。

    (4)模型附近可能有較大荷載,計(jì)算時(shí)未予以考慮。不考慮周圍荷載對(duì)基坑開挖的總體影響。

    圖1 計(jì)算模型圖

    2.2 計(jì)算模型參數(shù)

    基坑的開挖會(huì)對(duì)其開挖深度的3~4倍區(qū)域產(chǎn)生影響,于是取模型尺寸為600 m×200 m×60 m,模型計(jì)算采用的網(wǎng)格單元為混合四面體單元?;拥呢Q直邊界限制其水平位移,基坑的底部邊界限制其垂直位移。計(jì)算模型如圖1所示。

    土體本構(gòu)關(guān)系采用修正莫爾庫(kù)倫準(zhǔn)則,該準(zhǔn)則是在莫爾庫(kù)倫準(zhǔn)則基礎(chǔ)上改進(jìn)的本構(gòu)關(guān)系,可以考慮土體的剪切硬化效應(yīng),能模擬非線性彈性性質(zhì)。模型參數(shù)見表1、表2:

    表1 模型材料參數(shù)

    表2 模型土層參數(shù)

    2.3 計(jì)算模型單元

    (1)圍護(hù)結(jié)構(gòu)單元

    計(jì)算模型中將圍護(hù)樁轉(zhuǎn)換成地下連續(xù)墻,轉(zhuǎn)換公式為:

    (1)

    (1)式中:t為排樁之間的凈距;D為灌注樁的直徑;h為折算后地下連續(xù)墻厚度。

    模型土體和包絡(luò)結(jié)構(gòu)都使用實(shí)體單元,采用混合網(wǎng)格生成器生成混合網(wǎng)格。通過挖掘方法形成地下連續(xù)墻,地下連續(xù)墻采用C35混凝土。

    (2)支撐結(jié)構(gòu)單元

    基坑支護(hù)系統(tǒng)中,第一道支撐為混凝土支撐,第二、三、四、五、六道支撐為鋼結(jié)構(gòu)支撐。鋼支撐全部由直徑600 mm的鋼管制成。該模型中支撐的內(nèi)力和變形與梁?jiǎn)卧愃?,采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬。

    模型施工工況如下:①初始邊界條件,將所有土體位移清零,添加自重和邊界約束;②圍護(hù)墻施工;③開挖1,開挖至2.3 m處,施做第一道支撐;④開挖2,開挖至5.8 m處,施做第二道支撐;⑤開挖3,開挖至10.2 m處,施做第三道支撐;⑥開挖4,開挖至14.4 m處,施做第四道支撐;⑦開挖5,開挖至17.9 m處,施做第五道支撐;⑧開挖6,開挖至22.5 m處,施做底板。

    3 數(shù)值模型結(jié)果分析

    3.1 地下連續(xù)墻水平位移變化分析

    地下連續(xù)墻水平位移的監(jiān)測(cè)結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果見圖2。

    由圖2可知:隨著開挖過程的進(jìn)行,地下連續(xù)墻的水平位移逐步增大,其最大水平位移位于基坑開挖深度的9/20~13/20處;地下連續(xù)墻的變形呈現(xiàn)明顯的凸形,且主要集中在墻體的中上部,頂部和底部嵌固端變形較??;數(shù)值模擬結(jié)果小于實(shí)際監(jiān)測(cè)值,可能是由于實(shí)際工程中土體的不均勻性、基坑周邊存在附加動(dòng)力荷載和建筑物的靜荷載。但其模擬數(shù)值的變化趨勢(shì)和實(shí)際監(jiān)測(cè)值基本吻合,最大水平位移的位置基本相同,說明了模擬的正確性,對(duì)本工程和以后類似工程具有一定的指導(dǎo)意義,可以提前采取措施,保證基坑開挖的穩(wěn)定性。

    圖2 地下連續(xù)墻水平位移實(shí)際監(jiān)測(cè)與數(shù)值模擬對(duì)比圖

    3.2 地下連續(xù)墻外側(cè)周邊土體沉降變化分析

    地下連續(xù)墻外側(cè)周邊土體的沉降曲線見圖3。

    圖3 基坑外側(cè)土體沉降曲線

    由圖3可知:開挖1時(shí)地表沉降最大值為1.4 mm,最大地表沉降點(diǎn)位于基坑邊緣2.51 m處,整個(gè)基坑外側(cè)周邊土體的沉降呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì),最后趨于穩(wěn)定,形成了一個(gè)凹形的曲線,曲線1變化趨勢(shì)較為平緩;開挖2時(shí),地表沉降最大值變?yōu)?.25 mm,其最大沉降點(diǎn)距地下連續(xù)墻距離由開挖1的2.51 m增大為4.9 m;開挖3時(shí),沉降最大值處距地下連續(xù)墻距離仍為4.9 m,與開挖2位置一致,其曲線變化速率與開挖2曲線基本一致;開挖4、5、6時(shí)曲線變化速率相似,開挖4沉降最大點(diǎn)偏移到距墻體5.5 m處,而開挖5、6時(shí)沉降最大點(diǎn)仍為距墻體5.5 m處,基本不再向右偏移,直到基坑開挖到坑底處。從整體上看,基坑開挖對(duì)基坑周邊土體沉降影響的有效半徑為32.5 m,地下連續(xù)墻外側(cè)土體地面沉降值先增大后減小,在距離到達(dá)32.5 m后,地面沉降值基本不再變化。

    3.3 地下連續(xù)墻厚度對(duì)水平位移的影響

    在混凝土強(qiáng)度和配筋狀況相同的情況下,地下連續(xù)墻的厚度會(huì)對(duì)其水平位移造成影響。地下連續(xù)墻厚度對(duì)其水平位移的影響如圖4、圖5所示。

    圖4 不同厚度地下連續(xù)墻水平位移圖

    圖5 不同厚度地下連續(xù)墻水平位移平均值

    由圖4可知:地下連續(xù)墻厚度從0.2 m增加到0.8 m時(shí),地下連續(xù)墻水平位移平均值從10.53 mm減少到3.75 mm,降低6.78 mm;地下連續(xù)墻厚度從1.0 m增加到1.6 m時(shí),地下連續(xù)墻水平位移最大值從2.87 mm減少到1.62 mm,降低了1.25 mm。

    從圖5整體來看:隨著地下連續(xù)墻厚度的增加,其水平位移逐漸減小,但減小的幅度逐步放緩;墻厚為0.2~0.8 m時(shí),降幅較大,墻厚達(dá)1.2 m之后,降幅較小,其曲線趨于平穩(wěn),即當(dāng)?shù)叵逻B續(xù)墻厚度達(dá)到1.2 m時(shí),再增大地下連續(xù)墻厚度,對(duì)地下連續(xù)墻水平位移的影響有限。

    4 結(jié)論

    利用Midas數(shù)值模擬軟件建立石臺(tái)路站深基坑三維模型,根據(jù)實(shí)際工況進(jìn)行數(shù)值模擬并將數(shù)值模擬結(jié)果和監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)此,得出如下主要結(jié)論:

    (1)隨著開挖過程的進(jìn)行,地下連續(xù)墻的水平位移逐步增大,其最大水平位移約發(fā)生在基坑開挖深度的1/2處。墻體變形呈現(xiàn)明顯的凸形,且主要集中在基坑的中上部,頂部和底部嵌固端變形較小。墻體的水平側(cè)移呈現(xiàn)出“中間大,兩頭小”趨勢(shì),并向坑內(nèi)凸出。

    (2)基坑外側(cè)周邊的地表沉降呈現(xiàn)“凹”形,地表土體的最大沉降發(fā)生在距離墻體5.5 m處。施工時(shí)應(yīng)禁止在此區(qū)域長(zhǎng)時(shí)間堆載,并加強(qiáng)地表監(jiān)測(cè)。

    (3)地下連續(xù)墻的水平位移與其厚度有關(guān),隨著墻體厚度的逐步增大,其水平位移逐步減小,但是地下連續(xù)墻厚度達(dá)到1.2 m之后,再增加其厚度,其平均水平位移基本保持不變,出現(xiàn)邊界效應(yīng)。

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