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    發(fā)動(dòng)機(jī)高壓油路系統(tǒng)接插件振動(dòng)失效問(wèn)題研究

    2020-01-03 01:18:54許睿王艷軍陳明
    汽車(chē)與新動(dòng)力 2019年6期
    關(guān)鍵詞:油路油管固有頻率

    許睿 王艷軍 陳明

    (上海汽車(chē)集團(tuán)股份有限公司技術(shù)中心,上海 201804)

    0 前言

    在汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)中,所有氣缸的噴嘴都連接著1根公共油管,也稱“油軌”,油軌始終保持恒定的壓力,高壓噴油泵將燃油送入油軌,然后由油軌送入噴油器。發(fā)動(dòng)機(jī)作為整車(chē)動(dòng)力來(lái)源,發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)是整車(chē)振動(dòng)-噪聲-平順性(NVH)問(wèn)題產(chǎn)生的主要激勵(lì)來(lái)源。上汽乘用車(chē)某款4缸發(fā)動(dòng)機(jī)在臺(tái)架試驗(yàn)中頻繁出現(xiàn)接插件失效現(xiàn)象,根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架振動(dòng)測(cè)試結(jié)果,結(jié)合有限元模態(tài)分析,研究高壓油軌軌身的軌壓傳感器接插件失效原因,并對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),其基本結(jié)構(gòu)如圖1[1-2]。

    1 問(wèn)題發(fā)現(xiàn)與原因分析

    某4缸機(jī)在耐久試驗(yàn)和超速試驗(yàn)中分別都出現(xiàn)了接插件磨損現(xiàn)象,根據(jù)振動(dòng)測(cè)試顯示:1缸固定螺栓加速度在5G以下,傳感器公端在10G以下,而傳感器母端在700~800Hz之間產(chǎn)生了約5倍于1缸的螺栓振動(dòng)幅值,在1 100~1 300Hz之間產(chǎn)生約8倍于1缸的螺栓振動(dòng)幅值。試驗(yàn)過(guò)程中,產(chǎn)生信號(hào)波動(dòng)和扭矩波動(dòng),拆解后發(fā)現(xiàn)接插件磨損嚴(yán)重。

    對(duì)零件拆解分析后發(fā)現(xiàn),油軌安裝螺栓扭矩正常,油壓無(wú)異常顯示。因此,針對(duì)單獨(dú)的接插件做了振動(dòng)測(cè)試,如圖2所示。

    由于接插件公母端的匹配關(guān)系,母端對(duì)于公端的振幅會(huì)放大3~5倍,因此當(dāng)接插件安裝位置附近因?yàn)楣舱穸駝?dòng)幅值過(guò)大是引起接插件失效的主要原因之一,之后再在試驗(yàn)臺(tái)架上對(duì)接插件在油軌安裝處附近的振動(dòng)進(jìn)行測(cè)試對(duì)比,如圖3所示。

    從圖3可知,在1 100~1 300Hz頻率范圍內(nèi)油軌在接插件安裝座附近的振動(dòng)幅值明顯超過(guò)其他3個(gè)安裝點(diǎn)。圖4中接插件安裝座的振動(dòng)幅值超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)限值,說(shuō)明在該頻率范圍內(nèi)整個(gè)油路系統(tǒng)中接插件的安裝座與高壓油軌產(chǎn)生了共振。

    圖2 接插件放大倍數(shù)振動(dòng)測(cè)試

    圖3 油軌沿安裝螺栓軸向振動(dòng)數(shù)據(jù)

    圖4 接插件安裝座處振動(dòng)數(shù)據(jù)

    2 高壓油軌-高壓油管有限元模型的建立及模態(tài)分析

    建立高壓油軌-高壓油管有限元模型,真實(shí)復(fù)現(xiàn)臺(tái)架實(shí)際狀態(tài),對(duì)振動(dòng)進(jìn)行仿真分析。在計(jì)算高壓油軌-高壓油管系統(tǒng)的固有頻率時(shí),護(hù)套、塑料接插件對(duì)模態(tài)計(jì)算的影響較小,可予以忽略,但關(guān)鍵位置的質(zhì)量信息應(yīng)確保與試驗(yàn)狀態(tài)一致。模態(tài)計(jì)算時(shí),將考慮發(fā)動(dòng)機(jī)缸蓋和油泵安裝、對(duì)缸蓋底部3個(gè)自由度進(jìn)行約束,且選擇油路系統(tǒng)工作即充滿油狀態(tài)用來(lái)確保整個(gè)油路系統(tǒng)固有模態(tài)接近實(shí)際水平。高壓油管的前5階固有頻率計(jì)算結(jié)果如表1所示,其模態(tài)振型如圖5所示。

    表1 高壓油管前5階的固有頻率

    圖5 高壓油管前5階模態(tài)振型圖

    對(duì)高壓油軌的模態(tài)進(jìn)行仿真分析,高壓油軌的前2階固有頻率計(jì)算結(jié)果如表2所示,其模態(tài)振形圖如圖6所示。

    表2 高壓油軌前2階的固有頻率

    圖6 高壓油軌前2階模態(tài)振型圖

    從圖5可以看出,高壓油管的前三階集中在減振器及油管安裝固定點(diǎn)附近,后2階的振型主要出現(xiàn)在進(jìn)油口附近,且表1中的4、5階的固有頻率結(jié)果和表2中高壓油軌的頻率接近,證明在1 100~1 300Hz范圍內(nèi),高壓油軌-高壓油路系統(tǒng)在進(jìn)油口與4缸螺栓附近產(chǎn)生明顯的共振,從而導(dǎo)致安裝在該位置附近的接插件振動(dòng)幅值超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)限值。

    3 高壓油軌-高壓油管傳遞路徑分析

    分析了該4缸機(jī)的油軌布置形式,軌壓傳感器接插件的振動(dòng)來(lái)源于發(fā)動(dòng)機(jī)本體激勵(lì)和油壓脈沖激勵(lì)。從油路系統(tǒng)振動(dòng)傳遞路徑來(lái)看,圖7中綠框位置由于油管油軌模態(tài)疊加出現(xiàn)共振,會(huì)放大其所受到的激勵(lì),產(chǎn)生較大振幅,從而導(dǎo)致塑料接插件振動(dòng)失效及磨損。

    圖7 高壓油軌-高壓油管激勵(lì)傳遞路徑示意圖

    根據(jù)振動(dòng)試驗(yàn)測(cè)試值,沿激勵(lì)傳遞路徑選出該路徑上關(guān)鍵4個(gè)點(diǎn)處的加速度幅值來(lái)進(jìn)行對(duì)比分析,如圖8所示。

    圖8 1 200~1 350Hz頻率范圍內(nèi)加速度傳遞路徑上A、B、C、D各點(diǎn)振動(dòng)對(duì)比

    從圖8得出由于油軌與油管在1 000~1 300 Hz附近固有頻率相近,使得進(jìn)油口附近的螺栓、油管進(jìn)油端及軌壓傳感器安裝座處產(chǎn)生了共振,軌壓傳感器的振動(dòng)受4缸螺栓、油軌和油管進(jìn)油口共同影響。

    圖8對(duì)高壓油軌-高壓油管的激勵(lì)傳遞路徑進(jìn)行加速度幅值對(duì)比分析,以失效點(diǎn)為連線終端,從激勵(lì)源出發(fā)畫(huà)出失效傳遞路徑,可以看出同一個(gè)系統(tǒng)中各點(diǎn)振動(dòng)幅值的變化規(guī)律:在該系統(tǒng)中進(jìn)油口處的振動(dòng)幅值是發(fā)動(dòng)機(jī)油軌安裝點(diǎn)處幅值的4倍,傳感器處的振動(dòng)幅值是發(fā)動(dòng)機(jī)油軌安裝點(diǎn)處振動(dòng)幅值的6倍。軌壓傳感器由于發(fā)動(dòng)機(jī)激勵(lì)和油壓脈沖激勵(lì)使共振放大,進(jìn)而使得塑料接插件公母端振動(dòng)異常,最終導(dǎo)致接插件失效。

    對(duì)于失效傳遞路徑上加速度不斷成倍增加的現(xiàn)象,只需要對(duì)這條傳遞路徑上的不斷增加的振動(dòng)幅值進(jìn)行連線,并對(duì)該連線采取截?cái)嗵幚?,?lái)改善失效點(diǎn)處振動(dòng)幅值過(guò)大的現(xiàn)象,所以基于失效傳遞路徑,可以在A、D、B點(diǎn)之間兩兩增加截?cái)鄟?lái)改善失效點(diǎn)處振動(dòng)幅值過(guò)大的現(xiàn)象[3-4]。

    4 高壓油軌-高壓油管模態(tài)優(yōu)化

    由于該發(fā)動(dòng)機(jī)高壓油管的空間及形狀受諸多因素限制,因此通過(guò)增加固定架支承來(lái)改變傳遞路徑上的振動(dòng)放大現(xiàn)象。改進(jìn)后的油路系統(tǒng)固定架位置如圖9所示。

    圖9 改進(jìn)后的支承架固定示意圖

    4.1 改進(jìn)方案的模態(tài)分析

    對(duì)改進(jìn)模型進(jìn)行有限元分析,優(yōu)化后的高壓油軌固有頻率見(jiàn)表3。

    表3 改進(jìn)前后高壓油軌前2階的固有頻率

    從表3可以看出,增加了固定支承之后的高壓油軌模態(tài)明顯提升并避開(kāi)了高壓油管的4、5階固有頻率。

    4.2 改進(jìn)方案的振動(dòng)幅值對(duì)比分析

    結(jié)合改進(jìn)前后油路系統(tǒng)模態(tài)的改變,對(duì)A、B點(diǎn)振動(dòng)幅值進(jìn)行仿真分析評(píng)估,并與試驗(yàn)值比較,如圖10所示。

    在對(duì)振動(dòng)傳遞路徑上增加了剛性支承后,對(duì)比傳遞路徑上A、B點(diǎn)更改前后的振幅,各點(diǎn)振幅如圖11所示。

    從圖11可知,在1 150~1 350Hz頻率范圍內(nèi),A點(diǎn)處的加速度幅值下降了4個(gè)G,B點(diǎn)處的加速度幅值下降了13個(gè)G,B點(diǎn)處的降幅是A點(diǎn)的4倍以上。同時(shí)也提取了傳遞路徑上C、D點(diǎn)的加速度,由于這兩點(diǎn)在試驗(yàn)中并未布置加速度傳感器,所以并未提取試驗(yàn)測(cè)試值供比較,如圖12所示。

    由圖12可知,整個(gè)油軌的振動(dòng)幅值均產(chǎn)生了一定的下降,C點(diǎn)作為與A點(diǎn)類(lèi)似的油軌安裝位置,加速度也下降了4個(gè)G,D點(diǎn)作為高壓油軌與高壓油管的連接處,也下降了15個(gè)G。

    圖10 改進(jìn)前試驗(yàn)與仿真振動(dòng)幅值對(duì)比示意圖

    圖11 改進(jìn)后振動(dòng)幅值對(duì)比示意圖

    通過(guò)有限元分析得出的振動(dòng)情況對(duì)比可知,增加了固定支承之后,高壓油軌-高壓油管整體油路系統(tǒng)在一定范圍內(nèi)振動(dòng)解耦,該系統(tǒng)路徑上的振動(dòng)明顯降低,從而使得安裝在該路徑上的塑料接插件振動(dòng)幅值降低,降低了失效的風(fēng)險(xiǎn)。

    圖12 C、D點(diǎn)振動(dòng)幅值對(duì)比示意圖

    優(yōu)化前的方案仿真數(shù)據(jù)與振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)路徑各點(diǎn)保持了一致,并且通過(guò)仿真評(píng)估優(yōu)化后的方案再次進(jìn)行耐久和超速試驗(yàn),其間并未出現(xiàn)接插件失效或油壓異常現(xiàn)象。

    5 結(jié)論

    臺(tái)架振動(dòng)測(cè)試和有限元分析結(jié)果表明,高壓油軌與高壓油管固有頻率段的相近產(chǎn)生了共振,使得傳感器安裝座附近的加速度過(guò)大,進(jìn)而導(dǎo)致安裝在該點(diǎn)附近的接插件出現(xiàn)振動(dòng)失效現(xiàn)象。提出以分析失效傳遞路徑的方法來(lái)對(duì)比同一系統(tǒng)的振動(dòng)幅值變化情況,在該路徑上采取截?cái)喾绞絹?lái)改變振動(dòng)幅值的變化。

    本研究基于空間問(wèn)題,通過(guò)增加固定支架提升高壓油軌的剛度,并改變其固有頻率,優(yōu)化后的支撐能有效控制高壓油軌上接插件的振動(dòng)幅度,從而有效減少接插件失效風(fēng)險(xiǎn)。

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