錦16二元驅(qū)顆粒凝膠井組調(diào)驅(qū)研究

張敏

摘要：本文主要研究三次采油中聚/表復(fù)合驅(qū)區(qū)在轉(zhuǎn)入二元驅(qū)前對區(qū)塊實(shí)施整體調(diào)，研究加大堵劑用量后調(diào)驅(qū)規(guī)律，以進(jìn)一步完善區(qū)塊整體調(diào)驅(qū)選井、選層、選堵劑類型等技術(shù)，確定不同條件注入井合理堵劑用量及堵劑類型，以在二元驅(qū)實(shí)施階段控制注入溶液低效無效循環(huán)，促進(jìn)油井均勻受效，提高區(qū)塊最終采收率。

關(guān)鍵詞：優(yōu)勢吸水;水淹;弱凝膠

1.試驗(yàn)區(qū)概況

二元驅(qū)試驗(yàn)區(qū)目的層Ⅱ4⁷～Ⅱ4⁸為一套扇三角洲前緣河口砂壩為主的沉積，位于扇三角洲前端的內(nèi)側(cè)。平面上砂體大面積連片分布，主體砂巖具有一定的方向性。該扇三角洲前緣亞相細(xì)分為河口砂壩微相、分流間微相、前緣薄層砂微相。

2.選井依據(jù)

選擇試驗(yàn)區(qū)內(nèi)部一口注入井，要求注入壓力與整個試驗(yàn)區(qū)平均注入壓力接近，單井注入層段內(nèi)具有較高吸水能力的優(yōu)勢吸水層，井組內(nèi)縱向上水淹程度不均，弱水淹與強(qiáng)水淹層并存，使弱凝膠調(diào)驅(qū)后能達(dá)到封堵強(qiáng)吸水層和少堵、不堵中低水淹層的目的，實(shí)現(xiàn)二元驅(qū)時注劑剖面的注入均勻。本次實(shí)驗(yàn)選取錦2-5-A226井。

3.實(shí)驗(yàn)井井況及問題

錦2-5-A226井脈沖中子氧活化吸水剖面資料表明，吸水有效厚度為7.5m，吸水厚度比例為56.0%，最大吸水層吸水厚度2.0m最大吸水層相對吸水量為54.5%。表明具有一定的吸水厚度同時，有較明顯的優(yōu)勢吸水層。

截止2010年8月井組累計(jì)注水62106m³，累計(jì)產(chǎn)油5775t，累計(jì)產(chǎn)水214163t，平均含水97.3%。從含水分級看，井組油井普遍高含水，最低含水97%，最高含水100%。表明井組平面水淹程度高。

全區(qū)各井組流體最大推進(jìn)速度平均為17m/d，井組平均推進(jìn)速度11.3m/d;選擇待大劑量調(diào)驅(qū)的錦2-5-A226井組最大推進(jìn)速度22.3m/d，平均推進(jìn)速度14m/d。高于試驗(yàn)區(qū)平均推進(jìn)速度，表明井間存在強(qiáng)優(yōu)勢通道。

4.影響調(diào)驅(qū)因素

4.1體膨顆粒轉(zhuǎn)向劑的吸水膨脹速度

體膨顆粒在遇水初期快速吸水迅速膨脹，到達(dá)一定階段后吸水膨脹速度有所減緩，最終達(dá)到完全膨脹。如樣品1在3min吸水41%，12min吸水62.5%，120min接近100%（完全膨脹）。完全膨脹的時間一般在30～120min。

4.2水質(zhì)對體膨顆粒轉(zhuǎn)向劑吸水能力的影響

礦化度對體膨型顆粒調(diào)剖劑吸水能力影響，分別采用油田清水、注入水（曝氧）、礦化度為6000 mg/L和8000 mg/L的模擬礦化水配制。隨著礦化度增加體膨型顆粒調(diào)剖劑吸水膨脹倍數(shù)降低。從取得目的區(qū)塊注入水與采出水水樣分析結(jié)果得出：注入水總礦化度為8121mg/L，采出水總礦化度6320.20mg/L，在此礦化度條件下，顆粒的膨脹倍數(shù)受到一定影響但變化不大，能夠滿足現(xiàn)場使用要求。

4.3溫度對體膨顆粒轉(zhuǎn)向劑吸水能力的影響

采用礦化度為8000 mg/L的模擬礦化水配制，隨溫度升高顆粒調(diào)剖劑吸水量略有升高，在25℃～60℃間，吸水膨脹倍數(shù)變化不大;溫度大于60℃以后吸水量升高明顯。

4.4 pH值對體膨型顆粒調(diào)剖劑吸水能力的影響

體膨型顆粒調(diào)剖劑吸水量隨pH值升高先增大后降低，pH值在8～9間吸水量最高。

4.5體膨型顆粒調(diào)剖劑熱穩(wěn)定性

在60℃下360天吸水膨脹倍數(shù)略降，但降低量小于1%，未發(fā)現(xiàn)表觀相分離及失水現(xiàn)象，表明體膨型顆粒調(diào)剖劑吸水后具有良好長期穩(wěn)定性。

4.6封堵性能的評價

填砂管長30cm，直徑2.5cm，填充不同目數(shù)的石英砂制備不同滲透率的人造巖心。用1000 mg/L的聚合物溶液攜帶常規(guī)體膨顆粒以2mL/min速度注入巖心，連續(xù)對注入壓力進(jìn)行監(jiān)測，體膨顆粒對于高滲透率的巖心有較好的封堵能力。

5.參數(shù)設(shè)計(jì)

5.1體膨顆粒轉(zhuǎn)向劑型號與參數(shù)確定

選擇TB-1型適合中低溫油藏使用的體膨顆粒轉(zhuǎn)向劑。其參數(shù)確定為：膨脹時間30—120min，最終膨脹倍數(shù)15—30倍。

5.2粒徑選擇

確定使用TB-1型緩膨顆粒粒徑為1～3mm。

5.3調(diào)驅(qū)劑用量設(shè)計(jì)

（1）單井調(diào)剖劑用量計(jì)算公式

Q=S×H×φ×Fn/4

式中：Q—調(diào)剖劑用量，m3;

S—調(diào)剖面積，m2;

H—調(diào)剖厚度，m;

Φ—孔隙度;

Fn—調(diào)剖方向數(shù)。

（2）參數(shù)的確定

調(diào)剖面積：根據(jù)調(diào)剖半徑按圓面積計(jì)算調(diào)剖面積;設(shè)計(jì)調(diào)剖半徑為井距的1/3，即50m。

調(diào)剖厚度：根據(jù)調(diào)剖井高水淹厚度、高滲透層段厚度、高吸水強(qiáng)度厚度綜合確定;

調(diào)剖方向：為調(diào)剖層段的河道砂一類連通方向數(shù)，為3個。

6.調(diào)驅(qū)效果

調(diào)驅(qū)后進(jìn)行吸水剖面資料表明，注入壓力提升5.1Mpa，吸水有效厚度為10.5m，吸水厚度增加40%，最大吸水層相對吸水量降低15%，對應(yīng)油井日增加油量10.5噸，表明有效擴(kuò)大了涉及體積，降低優(yōu)勢通道影響，提高了驅(qū)油效率。

參考文獻(xiàn)：

[1]胡博仲，劉恒，李林.聚合物驅(qū)采油工程[M].北京：石油工業(yè)出版社，1997.

[2]薛迎成.羅克韋爾PLC技術(shù)基礎(chǔ)及應(yīng)用.北京：中國電力出版社，2009.03.

[3]王其偉，鄭經(jīng)堂等，泡沫復(fù)合驅(qū)聚合物溶液粘度損失原因分析[J].油田化學(xué)，2008，1（5）：19～24.

[4]王啟民，冀寶發(fā)，隋軍.大慶油田三次采油技術(shù)的實(shí)踐與認(rèn)識[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2001，20（2）：1-8.