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    重力式結(jié)構(gòu)抗震措施的比較研究

    2019-11-19 06:07:48陳健云楊廣進(jìn)
    水道港口 2019年5期
    關(guān)鍵詞:壩面壩體抗震

    陳健云,楊廣進(jìn)

    (1.大連理工大學(xué) 建設(shè)工程學(xué)部,大連 116023;2.清華大學(xué) 土木水利學(xué)院,北京 100084)

    大體積重力式結(jié)構(gòu)在水利、港口等領(lǐng)域應(yīng)用非常廣泛,比如重力壩、重力式碼頭、重力墩等。這類大體積混凝土結(jié)構(gòu)由于混凝土體積大,通常都是素混凝土結(jié)構(gòu)。然而我國地震烈度高,在強(qiáng)震作用下混凝土結(jié)構(gòu)很可能出現(xiàn)損傷破壞。比如歷史上發(fā)生過的混凝土壩遭受地震動(dòng)破壞的實(shí)例,1962年高105 m的新豐江大頭壩、1968年高103 m的Koyna重力壩、1990年高106 m的Sefid-rud支墩壩以及1971年和1994年高113 m的 Pacoima拱壩先后在強(qiáng)震作用下發(fā)生開裂等震害。因此,高烈度地震區(qū)的大體積混凝土結(jié)構(gòu)必須采取一定的抗震措施以保證強(qiáng)震作用下的破壞不會(huì)造成嚴(yán)重的后果[1-2]。

    針對(duì)我國西部地震區(qū)的高拱壩,清華大學(xué)先后對(duì)拱壩橫縫和梁向配筋的數(shù)值分析方法和配筋效果進(jìn)行了研究[3-5]。中國水科院也圍繞拱壩橫縫配筋的效果開展了研究[6]。對(duì)于混凝土重力壩,Valliappan等人[7]利用混凝土各向異性損傷模型對(duì)混凝土拱壩進(jìn)行非線性動(dòng)力響應(yīng)分析。Jeeho Lee等人[8]利用循環(huán)加載的混凝土塑性損傷模型對(duì)Koyna重力壩進(jìn)行了地震動(dòng)破壞分析。

    本文為水工混凝土壩為例,對(duì)結(jié)構(gòu)抗震薄弱環(huán)節(jié)分別采取表面配筋及配置超強(qiáng)韌性混凝土等加固措施的效果進(jìn)行了對(duì)比研究,并比較了抗震加固范圍對(duì)抗震效果的影響。

    1 計(jì)算模型

    1.1 混凝土彈塑性損傷模型

    地震動(dòng)下壩體的損傷破壞采用塑性損傷模型,該模型采用拉、壓兩個(gè)損傷因子描述混凝土的受拉開裂和受壓破損。

    (1)

    (2)

    (3)

    (4)

    (5)

    采用Lee和Fenves等建議的用有效應(yīng)力表示的屈服函數(shù)

    (6)

    其中

    (7)

    單軸循環(huán)加載情況下:

    Ω=1-(1-stdc)(1-scdt),0≤sc,st≤1

    (8)

    (9)

    多軸情況下的損傷Ω的形式與單軸損傷的形式一樣。

    對(duì)于大體積混凝土壩來講,表面配筋的影響范圍十分有限,只有距離鋼筋比較近區(qū)域的混凝土受到鋼筋粘結(jié)力傳遞作用的影響,其軟化下降段得到強(qiáng)化,因此,采用混凝土斷裂能修正來模擬配筋影響區(qū)混凝土的特性[2]。

    鋼筋混凝土影響區(qū)域的斷裂能為

    (10)

    (11)

    式中:Gf為單元總斷裂能;le為單元厚度;he為影響區(qū)域范圍;σPL為素混凝土的應(yīng)力軟化段曲線;σRC為鋼筋混凝土的應(yīng)力軟化段曲線;ft為混凝土抗拉強(qiáng)度;fy為鋼筋屈服強(qiáng)度。

    UHTCC是一種具有拉伸硬化特性的材料,它的極限拉應(yīng)變是普通混凝土的兩百倍以上。UHTCC的本構(gòu)關(guān)系采用根據(jù)實(shí)驗(yàn)擬合得到的如下公式[9]

    (12)

    式中:Et為抗拉彈性模量;Etu為應(yīng)變硬化彈性模量;σtfc為抗拉初裂強(qiáng)度;εtfc為抗拉初裂應(yīng)變;εtu為極限抗拉應(yīng)變。本文取值為:Etu=0.48 GPa,Et=17.5 GPa,σtfc=3.48 MPa,εtfc=0.02%,εtu=4.2%。

    1.2 有限元模型

    本文以高103 m的Koyna大壩為例對(duì)壩面配筋和采取UHTCC的效果進(jìn)行對(duì)比研究。該壩在1967年6.5級(jí)地震作用下非溢流壩段上下游面出現(xiàn)裂縫。地震時(shí)大壩承受最大橫向水平加速度為0.474 g,豎向地震峰值加速度0.312 g,遠(yuǎn)超過0.05 g的設(shè)計(jì)加速度。

    圖1 壩體尺寸Fig.1 Dam size圖2 配筋(UHTCC)布置圖Fig.2 Arrangement of reinforcement (UHTCC)

    大壩截面尺寸如圖1所示,混凝土參數(shù)取值為:ρ=2 400 kg/m2,E=24 GPa,μ=0.17,fc=24.1 MPa,ft=2.9 MPa?;鶐r參數(shù)取值為:ρ=2 600 kg/m2,E=15 GPa,μ=0.25。地基截取上下游和向下各一倍壩高的范圍,對(duì)模型底部邊界節(jié)點(diǎn)施加Koyna地震水平和豎直向加速度時(shí)程曲線。有限元模型單元類型為CPS3和CPS4R,單元數(shù)量為1 070,節(jié)點(diǎn)數(shù)量為1 134。Koyna大壩地震記錄水平向地震峰值加速度為0.474 g,豎直向地震峰值加速度為0.312 g。動(dòng)水壓力可以采用Westergaard附加質(zhì)量考慮。

    壩體配筋及UHTCC范圍如圖2所示,其中鋼筋配筋參數(shù)為4φ36@250。地震動(dòng)加速度時(shí)程如圖3所示。

    圖3 地震動(dòng)加速度時(shí)程曲線Fig.3 Time history of seismic acceleration

    2 抗震措施效果對(duì)比分析

    采取抗震措施前后的壩體損傷分布如下圖4所示。

    根據(jù)地震作用下壩體響應(yīng)和損傷過程可知,采取抗震措施前,壩體首先在壩踵處發(fā)生損傷,隨后下游面上部折坡處發(fā)生損傷并逐漸向上游面擴(kuò)展,最終幾乎貫穿整個(gè)剖面,壩踵損傷深度在壩頭折坡處出現(xiàn)損傷后發(fā)展緩慢并逐漸趨于停滯。

    壩面配筋后,相比于無抗震措施,壩體下游折坡處的拉應(yīng)力區(qū)域范圍增大,原因在于鋼筋承擔(dān)了損傷區(qū)域的拉力作用,而無配筋壩體由于損傷開裂使得區(qū)域周圍應(yīng)力得到釋放。配筋以后,由于鋼筋在混凝土損傷開裂后的傳遞作用,下游折坡處由一條長裂縫轉(zhuǎn)化為兩條短裂縫。壩踵處由于也進(jìn)行了抗震配筋加固措施,損傷區(qū)域相比于無配筋壩體有所減少。

    配筋壩體在壩踵和下游折坡處壩面出現(xiàn)損傷的時(shí)間與無配筋壩體非常接近,但是損傷開裂發(fā)展穩(wěn)定的時(shí)間比無配筋壩體早,說明鋼筋的存在限制了混凝土損傷的進(jìn)一步發(fā)展。

    采用UHTCC加固的壩體應(yīng)力和損傷分布與抗震配筋壩體效果類似,下游折坡處上部的裂縫長度更短,壩踵處的效果更為明顯,損傷很小。

    4-a 無措施4-b 配筋1.5 m4-c UHTCC 1.5 m4-d 配筋1 m4-e UHTCC 1 m4-f 配筋2 m圖4 損傷分布對(duì)比Fig.4 Comparison of damage distribution

    從壩頂位移來看(圖5和圖6),采取配筋措施后,壩頂水平和豎向相對(duì)位移時(shí)程曲線與不采取措施的壩體基本一致。相比于無配筋壩體,配筋壩體在位移響應(yīng)峰值前,曲線基本重合,在峰值部分,配筋壩體的位移響應(yīng)更大,在位移響應(yīng)峰值以后,配筋壩體的位移響應(yīng)變小,有水平向殘余變形,配筋后變小,豎向無殘余變形,但是波動(dòng)周期比無配筋壩體的略有增加。鋼筋在混凝土開裂后增加了壩體剛度使得位移變小,但是由于壩頭損傷的發(fā)展路徑不同造成波動(dòng)周期反而變長了。

    而采取UHTCC,位移響應(yīng)峰值前的規(guī)律和配筋壩體的規(guī)律基本相同。但是在響應(yīng)峰值及損傷開裂后的階段,采用UHTCC措施的壩體響應(yīng)始終大于沒有采取UHTCC的壩體,殘余變形和波動(dòng)周期基本一致,略有減小。顯然,其地震動(dòng)位移變化規(guī)律與采取配筋措施的響應(yīng)是不同的。

    圖5 壩頂相對(duì)位移曲線Fig. 5 Dam crest displacement curve (Reinforcement scheme)圖6 壩頂相對(duì)位移曲線Fig. 6 Dam crest displacement curve (UHTCC scheme)

    3 加固面積的影響分析

    壩踵處以及上游折坡處壩面配筋面積不變,將下游折坡處壩面加固影響區(qū)域水平寬度為1.5 m改為1 m,分析加固形式對(duì)抗震效果的影響。結(jié)果如圖4所示。

    對(duì)比圖4中的損傷分布可以看出,無論是配筋還是采用UHTCC,下游折坡處加固寬度變小以后,裂縫向內(nèi)部延伸增加,尤其是上部裂縫增加較大,但是壩踵處的損傷減小明顯。壩體下游折坡處損傷開裂后,加固寬度減小時(shí)水平殘余變形增大,但是波動(dòng)周期變短。

    根據(jù)損傷演化過程,加固寬度增大能夠延緩壩體開裂時(shí)間,并且在壩體出現(xiàn)開裂損傷后能夠加快完成整個(gè)開裂過程,縮短損傷演化過程的持續(xù)時(shí)間。UHTCC加固的水平寬度從1 m變?yōu)?.5 m時(shí),下游折坡處壩面損傷出現(xiàn)的時(shí)間3.884 s增加為4.239 s,而損傷發(fā)展充分的時(shí)間從6.785 s縮減到5.092 s。顯然,隨著加固寬度的增大,損傷出現(xiàn)時(shí)間得到了延緩,但卻加速損傷演化的速度,能夠較快地完成損傷整個(gè)過程。究其原因,表面加固寬度增大后,有更多的UHTCC代替了素混凝土進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng),由于UHTCC材料具有比普通混凝土極限抗拉應(yīng)變大2個(gè)數(shù)量級(jí),因此延緩了開裂時(shí)間,同時(shí)加固區(qū)域承載能力的提高,使得最終損傷程度得到降低,演化過程得到較快結(jié)束。

    對(duì)于拉應(yīng)力區(qū)域?qū)挾鹊挠绊懯且粋€(gè)對(duì)立的過程,一方面,配筋或超高韌性混凝土使得壩體受拉損傷后,加固區(qū)域分擔(dān)了一部分拉應(yīng)力,使得表面配筋區(qū)域內(nèi)測(cè)的拉應(yīng)力寬度變?。坏硪环矫?,配筋使得開裂區(qū)在損傷后具有了一定的剛度,從而改變了結(jié)構(gòu)上部在開裂后的動(dòng)力特性,使得上部的地震動(dòng)慣性力增強(qiáng),從而增大了上部的拉應(yīng)力,使得配筋后的結(jié)構(gòu)在混凝土開裂后承擔(dān)的上部拉應(yīng)力增大;從而使得在配筋寬度小于一定程度的時(shí)候,壩頭增加的拉力主要由配筋區(qū)域分擔(dān)的拉應(yīng)力承擔(dān),從而對(duì)于配筋區(qū)域內(nèi)部的拉應(yīng)力區(qū)減小不明顯,當(dāng)配筋寬度達(dá)到受拉區(qū)域一定比例后,壩上部的剛度增加不再明顯,而分擔(dān)拉應(yīng)力的區(qū)域擴(kuò)大了,從而使得內(nèi)部拉應(yīng)力區(qū)減小。

    4 結(jié)論

    本文以混凝土壩為例,對(duì)大體積混凝土重力式結(jié)構(gòu)表面采取配筋及置換超強(qiáng)韌性混凝土兩種措施的抗震效果,從損傷演化過程、損傷分布以及壩頂相對(duì)位移等方面進(jìn)行了比較分析,并探討了加固影響區(qū)域?qū)庸绦Ч挠绊?,可以得出以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    (1)對(duì)抗震薄弱部位進(jìn)行抗震配筋加固是目前工程界中較常用的加固方式,通過對(duì)比分析可以發(fā)現(xiàn)薄弱部位的配筋能夠在一定程度減小結(jié)構(gòu)損傷,降低結(jié)構(gòu)頂部地震殘余變形和相對(duì)位移的大小,結(jié)構(gòu)頂部水平變形波動(dòng)周期略有增大。

    (2)UHTCC作為一種具有明顯應(yīng)變硬化特征的材料,可利用其替換結(jié)構(gòu)抗震薄弱部位的混凝土進(jìn)行抗震加固。UHTCC加固使得結(jié)構(gòu)內(nèi)部大應(yīng)力區(qū)域變大,損傷路徑和分布范圍增加但是更加均勻,結(jié)構(gòu)頂部水平殘余變形略有減小,但是結(jié)構(gòu)變形和波動(dòng)周期略有增大。

    (3)在加固影響范圍相同的情況下,壩面配筋和置換超高韌性混凝土(UHTCC)對(duì)于提高結(jié)構(gòu)上部變截面處的抗震效果是接近的,但是對(duì)于降低結(jié)構(gòu)底部損傷的效果,UHTCC更為明顯,可以大幅度減小甚至消除底部開裂。

    總而言之,對(duì)大體積混凝土結(jié)構(gòu)表面進(jìn)行抗震配筋加固能夠在一定程度上抑制裂縫的發(fā)育,但是依舊不能阻止裂縫的產(chǎn)生,而且在溫度、濕度等各種荷載作用的惡劣環(huán)境下,配筋部位的混凝土一旦開裂,不能滿足裂縫寬度限值條件,混凝土中的鋼筋與庫水、空氣進(jìn)行接觸,將導(dǎo)致鋼筋腐蝕生銹,影響鋼筋和混凝土之間的相互作用,從而導(dǎo)致抗震效果減弱。相比而言,超高韌性水泥基復(fù)合材料(UHTCC)具有明顯的應(yīng)變硬化特征,受拉時(shí)能夠產(chǎn)生極限寬度小于100 μm的多條裂縫,損傷分布更為均勻,相比于配筋加固更有優(yōu)勢(shì)。

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