介電常數(shù)法評定艦用汽輪機(jī)油分水性能研究

王建華 張博

摘要：基于油水混合電介質(zhì)的介電常數(shù)與水分離的變化規(guī)律，利用介電常數(shù)法評定主流艦用汽輪機(jī)油的分水性能，測定油樣的破乳化時間和分水后油層的含水量，分析電容變化率與分水時間的關(guān)系，以及油層微觀形貌，目的是研究介電常數(shù)法評定汽輪機(jī)油分水性的可靠性。研究發(fā)現(xiàn)，介電常數(shù)法能夠判定艦用汽輪機(jī)油的破乳化時間，且具有較好的重復(fù)性;因某些汽輪機(jī)油組分的抗水洗性能差，油水混合后會在電介質(zhì)中引入帶電離子，致使電容器測量精度受到巨大影響。

關(guān)鍵詞：介電常數(shù);汽輪機(jī)油;分水性;評定方法

中圖分類號：TE626.3 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1674-5124（2019）09-0130-08

0 引言

艦船汽輪機(jī)以水蒸氣為工作介質(zhì)，使得艦用汽輪機(jī)油在使用過程中不可避免地混人水分。分水性是表征艦用汽輪機(jī)油抗乳化性的主要理化性能指

收稿日期：2017-12-08;收到修改稿日期：2018-11-16

作者簡介：王建華（1970-），男，江蘇溧陽市人，研究員，博士，主要從事潤滑設(shè)計、潤滑劑研制以及潤滑劑性能評定研究。標(biāo)[1]。如果分水性能不好，水進(jìn)入汽輪機(jī)油便會引起油品乳化，使得油水不易分離，將引發(fā)汽輪機(jī)油加速氧化變質(zhì)及潤滑部位腐蝕生銹，從而影響整個潤滑系統(tǒng)的正常工作，給設(shè)備帶來極大的危害。

目前，我國現(xiàn)用國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 7305-2003《石油和合成液水分離性測定法》和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SH/T0191-1992《潤滑油破乳化值測定法》評定艦用汽輪機(jī)油分水性能[2-5]。同時，國際上公認(rèn)的用于評定汽輪機(jī)油分水性能的方法有美國材料與試驗(yàn)協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)ASTM D1401，聯(lián)邦德國工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DIN51589-1，國際標(biāo)準(zhǔn)化組織標(biāo)準(zhǔn)ISO6614，日本國家標(biāo)準(zhǔn)JISK2520，法國國家標(biāo)準(zhǔn)NFT60-125，英國國家標(biāo)準(zhǔn)BS2000-19，以及前蘇聯(lián)國家標(biāo)準(zhǔn)FOCT12068-66等多種評定方法[6-8]。我國現(xiàn)用的GB/T7305-2003和SH/T0191-1992分別源自美國標(biāo)準(zhǔn)ASTMD1401和英國標(biāo)準(zhǔn)BS2000-19，屬于宏觀定性分析分水性能，試驗(yàn)全過程由人工記錄數(shù)據(jù)，依靠人眼判斷分水體積從而得出試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)，自動化程度較低，受人為影響因素大;有時，評價合格的油品在實(shí)際使用中破乳化后油內(nèi)仍含有大量水分，無法反應(yīng)油層內(nèi)即時含水、分水速率等情況，無法表征油層內(nèi)的游離水即時分離程度，對研制破乳劑配方提供分水性評定指標(biāo)不直觀。

在潤滑油性能檢測中，介電常數(shù)已被引入到性能檢測或監(jiān)測的技術(shù)中。以油液和引入雜質(zhì)的混合介質(zhì)的介電常數(shù)變化為依據(jù)，通過電容值表征油品指定性能的檢測法叫做“介電常數(shù)法”。目前，利用介電常數(shù)法檢測油品性能的研究已在多種油品、油品的多種性能檢測等方法展開，研究結(jié)果表明，介電常數(shù)法能夠明顯表征出油品的顆粒污染物（包含鐵、SiO₂等外來顆粒）、酸值、水分等指標(biāo)的變化情況[9-14]。以上研究多集中于表征油品引入微量雜質(zhì)條件下的性能變化。對于油品引入大量雜質(zhì)，且混合介質(zhì)發(fā)生變化和快速分離時，介電常數(shù)法能否繼續(xù)適用，以及混合介質(zhì)變化對傳感器的設(shè)計提出何種要求等方面的研究并未深入討論。

本文將依托電容器，結(jié)合試驗(yàn)儀器特點(diǎn)制定評定方法，利用油水介電常數(shù)相差大的特點(diǎn)，在引入大量水分情況下，考察艦用汽輪機(jī)油的分水性能，確定試驗(yàn)油樣的破乳化時間，測量分水后油層含水量，觀察油層微觀形貌，分析用介電常數(shù)法評定艦用汽輪機(jī)油分水性能的可行性及需要改進(jìn)的方面。

1 原理部分

1.1 電介質(zhì)介電常數(shù)應(yīng)用原理

1.1.1 電介質(zhì)介電常數(shù)與測量電容值

介電常數(shù)，又稱電容率，可通過測量平行板電容器的電容來計算介電常數(shù)。當(dāng)電容器內(nèi)充滿介電常數(shù)為。的均勻電介質(zhì)時，電容器的電容量與極板尺寸及其間電介質(zhì)的介電常數(shù)存在以下關(guān)系：

式中：S——電容器單.極板的面積;

d——兩個極板之間的間距;

ε₀——真空介電常數(shù)，ε₀=8.85×10^-12;

ε_r——電介質(zhì)相對介電常數(shù);

C₀——無電介質(zhì)時電容器的電容。

可以看出，通過測量含有電介質(zhì)時電容器的電容C的方法，可以得到該電介質(zhì)的相對介電常數(shù)ε_r，表達(dá)式為：

當(dāng)一個電容傳感器制作好后，其電極板面積s和極板間距離d就是固定值，其在真空中的電容值C₀也是固定值。所以，電容值僅與電容內(nèi)的電介質(zhì)的介電常數(shù)有關(guān)。此時，電介質(zhì)的介電常數(shù)可通過測量電容值進(jìn)行表征，當(dāng)電介質(zhì)的介電常數(shù)變化時，所測電容值也隨之變化。

1.1.2 電介質(zhì)介電常數(shù)的變化

潤滑油是一種復(fù)雜的混合物，可以看作是弱極性液體電介質(zhì)，當(dāng)潤滑油中未引入污染物時，其介電常數(shù)約為2。此時，將潤滑油作為電介質(zhì)，電容兩極加產(chǎn)生場強(qiáng)Eo的電壓時，測得的電容值是一個固定值。當(dāng)將水作為污染物引入潤滑油時，將含水潤滑油的混合物作為電介質(zhì)，在電容器兩極加場強(qiáng)E₀的電壓，潤滑油介質(zhì)電子定向移動會產(chǎn)生一個與外加電場E₀方向相反的弱電場E₁，水在電場中也會激發(fā)一個與E₀反向的弱電場E₂，此時電容極板間的合電場E為E=E₀-E₁-E₂，此時可得電容內(nèi)混合電介質(zhì)的介電常數(shù)ε與電場強(qiáng)度的關(guān)系為：

由式（3）可以看出，在外加電場情況下，平板電容間的潤滑油和水中的極化電子的定向移動所產(chǎn)生的兩個電場削弱了外加電場，混合電介質(zhì)中的極化成分越多，產(chǎn)生的反相電場強(qiáng)度越大，使得混合電介質(zhì)的介電常數(shù)就越大。當(dāng)油水混合電介質(zhì)中的水從中分離時，混合電介質(zhì)中的極化成分減少，反相電場強(qiáng)度變?nèi)?，混合電介質(zhì)的介電常數(shù)變小。所以，油水混合電介質(zhì)的介電常數(shù)會隨水從混合液中分離而逐漸變小，當(dāng)油水分離結(jié)束時，此時的電介質(zhì)介電常數(shù)將穩(wěn)定不變。

1.1.3 應(yīng)用原理

本文所述的介電常數(shù)法是將艦船汽輪機(jī)油及水分作為電介質(zhì)，在外加電場條件下，利用油（相對介電常數(shù)約為2）混入水（相對介電常數(shù)約為80）后所產(chǎn)生的反相場強(qiáng)較大，使得混合電介質(zhì)的介電常數(shù)大于純潤滑油，再結(jié)合艦船汽輪機(jī)油具有分水性能的特點(diǎn)，在油水分離過程中，油液中的水分減少，引起混合介質(zhì)的介電常數(shù)下降，使得測量電容值下降，根據(jù)電容值變化率由快到慢的時間來評定油品的分水性能。

1.2 實(shí)驗(yàn)儀器工作原理

1.2.1 儀器結(jié)構(gòu)

本研究所用的是平行板結(jié)構(gòu)電容器，為方便試驗(yàn)中油水混合攪拌，并減少攪拌結(jié)束至開始測量這段準(zhǔn)備時間，特將12塊矩形金屬板環(huán)繞攪拌軸等距縱向排布，每相鄰的兩塊金屬板是正負(fù)極，相隔極板為同極;攪拌軸底端與電容器有一段分開距離，在此設(shè)有由高速電機(jī)驅(qū)動的攪拌槳，完成油水混合的攪拌工作，其外觀結(jié)構(gòu)如圖1所示。另選用LCR測量儀（電感、電容及電阻測量儀）連接正負(fù)極接線柱測量電容值，選取工作頻率為1kHz。試驗(yàn)油與水的混合介質(zhì)置于容積約為200mL，直徑略大于攪拌槳的不銹鋼圓柱形盛油器，套于電容外并固定。

1.2.2 工作原理

在電容器兩極加電場，所測電容值與電容極板間填充的油水混合相的介電常數(shù)有關(guān)。盛油器中的油水混合液在攪拌槳的攪拌下，形成均勻的乳狀液（圖2（a）所示）。當(dāng)攪拌停止時，乳狀液中的水相從油相開始脫離（圖2（b）所示）。隨著時間增加，水層逐漸明顯，乳化層高度降低，油層高度增加，整個混合相中的含水量在降低，此過程中電容器極板間的電介質(zhì)介電常數(shù)在下降，所測電容值在下降。當(dāng)破乳化完成，油層、水層、乳化層基本穩(wěn)定時（圖2（c）所示），油層將充滿整個電容器的兩極之間，此時油層內(nèi)的水量較少，水相分離速度變得非常緩慢，介電常數(shù)會緩慢下降甚至穩(wěn)定不動，表現(xiàn)為測得的電容值變化較小或穩(wěn)定。當(dāng)在一段時間內(nèi)，所測電容值變化幅度達(dá)到實(shí)驗(yàn)設(shè)計要求，便停止測試，認(rèn)定此時油水分離已經(jīng)結(jié)束。

2 實(shí)驗(yàn)部分

2.1 實(shí)驗(yàn)材料

試驗(yàn)油選用符合美國、俄羅斯及我國軍用產(chǎn)品規(guī)范的艦用汽輪機(jī)油，對試驗(yàn)油進(jìn)行編號，以字母代表生產(chǎn)廠家，以數(shù)字代表生產(chǎn)批次，具體情況如表1所示。

2.2 實(shí)驗(yàn)方法

1）室溫條件下，稱量135mL的試驗(yàn)油和20mL的蒸餾水（設(shè)計此油水加入量是為滿足油水分離后，水層和乳化層高度不會達(dá)到電容器極板的最底端，油層頂端要漫過整個電容器極板，使得極板之間充滿且僅有均勻相，如圖2（c）所示）注入盛油器，并套于電容器外固定。連接LCR測量儀，選取測量電容模式，設(shè)置工作頻率為1kHz。打開攪拌器開關(guān)，以轉(zhuǎn)速1000r/min，攪拌1min，關(guān)閉攪拌器。從關(guān)閉攪拌器開始，每1min記錄一次LCR儀所示電容值，直到3次連續(xù)記錄的電容值差不大于0.1pF，即可停止試驗(yàn)，此時的時間即為油樣的破乳化值。以上實(shí)驗(yàn)步驟重復(fù)3次，取平均值作為試驗(yàn)油的最終破乳化值。

2）利用梅特勒V30水分儀，以卡爾·費(fèi)休法（GB/T11133-89）測量油水分離后油層含水量，每個油樣進(jìn)行3次試驗(yàn)，取平均值。

3）選用德國卡爾蔡司產(chǎn)Axio Scope.Al型研究級正置數(shù)字顯微鏡觀察油層微觀形貌。

3 結(jié)果與分析

3.1 電容值-時間與含水量分析

圖3（a）～（h）是用介電常數(shù)法測得A1油-E3油的電容值與時間關(guān)系曲線。將各油樣每次試驗(yàn)的破乳化值結(jié)果記錄在表2中，每個油樣測定3次，以平均值作為破乳化值，E1、E2、E3油無法達(dá)到砌金要求的電容差值的結(jié)束條件，故未測得破乳化值。A1油～E3油分水后油層含水量的測定結(jié)果如表3所示，以平均值為含水量值，結(jié)合表2的破乳化值，C油分水速率最快，其分水后的油層含水量較高，達(dá)到了4.372%，B油分水速率較低，分水后油層含水量也較低，為2.434%。E1～E3因不滿足試驗(yàn)結(jié)束要求的電容差值，故其含水量是在分水很長時候后測得，所以其含水量降到1.3%左右。

油水分離過程中，復(fù)合標(biāo)準(zhǔn)GJB 1601A-1998的油樣所表現(xiàn)出的電容值變化情況類似，并區(qū)別于其他5個油樣。A1油在前2min內(nèi)分水速率較快，4min內(nèi)完成分水，破乳化值為3min，油層含水量為3.450%，分水結(jié)束時3次試驗(yàn)所得電容值均比較穩(wěn)定，電容穩(wěn)定值存在略微差值，試驗(yàn)重復(fù)性較好，如圖3（a）所示。A2油分水過程中所測電容值一直下降，5min內(nèi)滿足試驗(yàn)停止條件，破乳化值為4.7min，油層含水量為5.92%，分水穩(wěn)定時3次試驗(yàn)所得電容值相差不大于0.9pF，試驗(yàn)重復(fù)性較好，如圖3（b）所示。B油分水時間較長，在前30min一直處于快速分水階段，30min以后分水速度下降趨于停止，40min內(nèi)完成分水，破乳化值為37min，油層含水量為2.434%，分水結(jié)束穩(wěn)定階段，3次試驗(yàn)所得結(jié)果偏差在3 pF以內(nèi)，其中第2次試驗(yàn)出現(xiàn)先下降又快速回升的情況，應(yīng)該與設(shè)備測量誤差有關(guān)，整體所得結(jié)果在測量誤差允許范圍內(nèi)，如圖3（c）所示。C油分水速度很快，2min內(nèi)完成分水，破乳化值為1.3min，油層含水量為4.372%，分水結(jié)束時測得電容值穩(wěn)定，幅度范圍不大于0.1pF，如圖3（d）所示。D油分水速度較快，2min內(nèi)完成分水，破乳化值為2min，油層含水量為3.421%，分水結(jié)束時所得電容值穩(wěn)定不變，3次試驗(yàn)重復(fù)性很好，如圖3（e）所示。E1油分水時間較長，在進(jìn)行100min時還未達(dá)到試驗(yàn)停止條件，人為停止試驗(yàn)，測得此時油層含水量為1.358%，判斷實(shí)際油水分離應(yīng)早就完成。其分水過程中所測電容值與時間關(guān)系與前4個油樣存在明顯區(qū)別（如圖3①所示），主要表現(xiàn)在：1）電容值變化態(tài)勢為隨時間先上升后下降（前3個油樣多為直接下降）;2）測得電容值偏高，試驗(yàn)未加樣前測得電容值為12.8pF，分水過程中測得最高電容值超過3500pF，分水100min時，所得電容值最低也接近2000pF，按測試原理公式（1）計算，所得最小介電常數(shù)接近160，該值已超出水的介電常數(shù)（80）;3）試驗(yàn)所得電容值變化趨勢雖然表現(xiàn)為總體下降，但經(jīng)過很長分水時間后，一直沒有達(dá)到設(shè)計試驗(yàn)結(jié)束條件;4）3次試驗(yàn)所得電容值曲線重合性不好，試驗(yàn)重復(fù)性較差。E2油和E3油分水過程中測得的電容值一時間曲線的變化趨勢與E1油有相同之處，也有一定的差別。如圖3（g）和圖3（h）所示，相同之處在于：電容值均是先上升后下降，分水時間長，試驗(yàn)結(jié)束條件難以達(dá)到，試驗(yàn)重復(fù)性差;區(qū)別在于：E2油與E3油測得的電容值較E1油有所下降，以公式（1）計算得出的介電常數(shù)值在理論允許范圍內(nèi)。E2油與E3油時間結(jié)束時油層內(nèi)含水量分別為1.303%和1.243%。

3.2 電容值變化復(fù)雜情況分析

分析發(fā)現(xiàn)，復(fù)合產(chǎn)品規(guī)范GJB1601A的油樣在試驗(yàn)過程中均測得的電容值較大，并且電容值降低緩慢，長時間無法達(dá)到實(shí)驗(yàn)設(shè)計的結(jié)束條件，而其他油樣則不存在這種現(xiàn)象。分析產(chǎn)品規(guī)范GJB1601A與非GJB1601A的汽輪機(jī)油的成分組成，得出規(guī)范GJB1601A的汽輪機(jī)油中添加了防銹劑十二烯基丁二酸（T746），而非GJB1601A的汽輪機(jī)油中沒有添加這種防銹劑。為判斷引發(fā)這種現(xiàn)象的原因是否由于油品中加入T746，進(jìn)行以下測試：1）測量符合規(guī)范GJB1601A的油樣油水混合前后水層的pH值;2）在非GJB1601A的油樣內(nèi)加入0.1%T746，之后測量油樣混水前后水層pH值。表4是GJB1601A油樣混水前后水層的pH值;表5是非GJB1601A油樣油水混合前后水層的pH值。

表4所示，E1油、E2油和E3油在油水混合后，水層的pH值均發(fā)生不同程度的降低，呈弱酸性，說明這3個油樣中含有能夠遇水發(fā)生反應(yīng)生成水溶性酸的物質(zhì)，使得水層pH值下降。這3個油樣中均含有T746，至于水層pH值變化程度不一的原因在于：一是不同批號的汽輪機(jī)油加入的T746量有區(qū)別;二是分水使得防銹劑T746被洗出，洗出程度不同。

表5可以看出，C油和D油在未加入T746以前，油水混合前后水層的pH值變化不大，基本保持中性，油水混合沒有改變水層的酸堿性。而當(dāng)這兩種油中加入T746后，油水混合前后水層的pH值變化較大，pH值明顯降低，呈現(xiàn)弱酸性，說明T746遇水形成了水溶性酸，給油水乳狀液中引入了酸性離子。

結(jié)合以上分析，得出含有T746的汽輪機(jī)油在發(fā)生油水混合時，T746遇水會生成水溶性酸使得水層的pH值下降，水層內(nèi)的游離H蹭加。同時，游離的H啥溶解在水中，同未分離的水滴一同存在于油層內(nèi)。當(dāng)油層在外加電場作用下，水滴內(nèi)的H啥發(fā)生極化，產(chǎn)生定向移動，形成非常微弱的電流，連通電場兩極。對于電容器而言，則表現(xiàn)為充電的同時發(fā)生放電，影響了電容值的變化規(guī)律，以至于出現(xiàn)電容值過大、變化緩慢、不穩(wěn)定等現(xiàn)象的發(fā)生。

3.3 油層微觀形貌分析

乳狀液是高比界面積體系，多個小液珠合并成一個大液珠的過程是一個不可逆過程。它將導(dǎo)致液珠數(shù)目逐漸減少和液珠平均直徑不斷增大，經(jīng)過絮凝、聚并、沉降3個過程，最后使乳狀液完全破壞，油相和水相分離。液珠聚并主要受兩個過程控制，一是液珠之間液體的排液，二是油水界面膜的破裂。油水分離過程中，乳狀液中的液珠粒度越大，界面膜越薄，越利于破乳化。液膜的排液動力主要來自重力、彎曲界面壓差、流動壓差、布朗運(yùn)動、液珠運(yùn)動的慣性力，統(tǒng)稱為聚并力。液膜的穩(wěn)定性取決于上述各種作用力的方向、相對大小和液膜內(nèi)液體的性質(zhì)。

為確定艦用汽輪機(jī)油混水后的分水程度，分析了油層的微觀形貌。圖4是8個油樣試驗(yàn)結(jié)束時油層的微觀形貌。盡管分水試驗(yàn)已經(jīng)結(jié)束，但油層中還含有不同數(shù)量的液滴，液滴的直徑大小分布、形貌、數(shù)量有所不同，油層內(nèi)仍然含水。

A1油與D油含水量接近，液滴直徑大小分布接近，A1油液滴以圓形為主，D油中液滴多數(shù)以不規(guī)則橢圓形為主，液滴密度相近，圖4（a）和圖4（d）。A2油層內(nèi)液滴密度較大，且液滴直徑分布較窄，多數(shù)以大液滴為主，驗(yàn)證了AZ油含水量大的測量結(jié)果。B油的液滴密度與A1油接近，其中直徑較大的液滴內(nèi)含有較多直徑較小的液滴，液滴含液滴的形貌比較明顯，如圖4（c）所示。說明B油形成了油包水，水又包油的乳狀液形式，這種復(fù)雜乳狀液的油水分離過程比較緩慢，解釋了B油分水時間較長的現(xiàn)象，且大水滴中的油滴占據(jù)了一定的體積，驗(yàn)證了含水量略低于A1油的結(jié)果。C油含水量較大，油層內(nèi)液滴直徑明顯大于其他油樣，大直徑液滴內(nèi)含油滴較少甚至沒有，液滴密度較大。C油分水結(jié)束時間最短，但油層內(nèi)還有大量水分沒有分出，其破乳化值并沒有準(zhǔn)確地表征C油的分水性。E1油、E2油和E3油采用該方法評價分水性時，并沒有得到準(zhǔn)確的破乳化值，試驗(yàn)進(jìn)行了100min結(jié)束，該操作給油水分離提供了充分的時間。3個油樣油層內(nèi)液滴密度、液滴直徑均小于其他油樣，驗(yàn)證了含水量小于其他油樣的結(jié)果。A2油油層內(nèi)液滴密度較大，且液滴直徑分布較窄，多數(shù)以大液滴為主，驗(yàn)證了A2油含水量大的測量結(jié)果。

介電常數(shù)法以破乳化值作為檢驗(yàn)油品分水性能優(yōu)劣的評判標(biāo)準(zhǔn)。A1油、A2油、B油、C油和D油可以用該方法評價其分水性能，但受電容器設(shè)計結(jié)構(gòu)、試驗(yàn)方法及油品分水性能差異的限制和影響，當(dāng)時間結(jié)束時，油層內(nèi)依然含有大量水分，并不能準(zhǔn)確表征油品的分水性能。而對于符合標(biāo)準(zhǔn)GJB1601A的油樣（E1油、E2油和E3油）而言，因受引入外來離子的影響，以致試驗(yàn)一直沒有達(dá)到結(jié)束條件，分水時間較長，如果以破乳化值作為分水性優(yōu)劣評判標(biāo)準(zhǔn)，那么這3個油樣的分水性能應(yīng)是所有樣品中最差的。但結(jié)合油層微觀形貌分析結(jié)果，這3個油樣是所有樣品中含水量是最少的，油水分離效果最明顯，所以無法用本方案中所用的電容器準(zhǔn)確地評定符合產(chǎn)品規(guī)范GJB1601A油品的分水性。

4 結(jié)束語

1）介電常數(shù)法能夠判定艦用汽輪機(jī)油的破乳化時間，且該方法具有較好的重復(fù)性，正確地使用介電常數(shù)法能夠準(zhǔn)確快速地評定汽輪機(jī)油的分水性能，減少傳統(tǒng)評定方法因引入工操作引入的測量誤差;同時，實(shí)驗(yàn)過程中能提供油水即時分離速率，為遴選、研制破乳化劑提供一種試驗(yàn)手段。

2）當(dāng)復(fù)合產(chǎn)品規(guī)范GJB 1601A汽輪機(jī)油引入水分后，汽輪機(jī)油中的組分防銹劑（T746）因其抗水洗性能差，形成水溶性酸，使得電介質(zhì)中含有游離H⁺，引發(fā)無絕緣設(shè)計的電容器測量精度受到巨大影響，無法完成破乳化時間的確定。

3）將介電常數(shù)法應(yīng)用到艦用汽輪機(jī)油分水性能評定上，需要將電容器的結(jié)構(gòu)設(shè)計、測量精度、工作頻率與電壓以及試驗(yàn)方法等多個方面視為應(yīng)用研究的重要工作，以提高測量精度，將外界因素產(chǎn)生的各種影響降至最低。

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（編輯：徐柳）